外文翻譯---如何防止抽油桿泵中的氣鎖-其他專業(yè)-預(yù)覽頁
【正文】 ... (11) n = Cp / Cv .................... (12) Cp = 恒壓下的比熱 Cv = 恒溫下的比熱 原油的平均壓縮率大約是 7 107Mpa（ 105 psi),所以我們可以假設(shè) : Vc = Vc＇ ........................ (13) 從泵腔內(nèi)含有 的油氣 混合物中 , Vp＇ 是產(chǎn)生于每個沖程 中的 ,這部分體積中只有一部分 是油 ,其余的都是氣體。如果游離氣體進入了泵的腔室，我們必須給這個方程乘以每一沖程柱塞替換的有效體積產(chǎn)生的油量的比率，也就是說 : Qt = ( Voil /Vp) Q ．．．．． ．．．．．．．．．．．．．．．． (17) 方程 (17)代表了在抽取油氣混合物時的理論原油產(chǎn)率。但是當油氣混合物被抽取時 ,應(yīng)該當作石油實際產(chǎn)量與最大理論產(chǎn)量的比值 ,也就是說 Q0 / Qt。令它的分母為零 ,我們得到了這族曲線的漸近線。如果泵的工作點在這個區(qū)域，會沒有石油產(chǎn)出，因為泵釋放的壓力將不能滿足壓力 P2。假如泵的工作點位于曲線 m = i 的左邊。 6 改變復(fù)雜的參數(shù)來減少抽油時的游離氣體 方程 (15)或圖 2 的圖形中包含了抽取油氣混合物時所有需要的條件。在場地工作人員認為以較低速度的抽油過程將導(dǎo)致更低的生產(chǎn)速度的錯誤推測下，這個過程通常是被阻止的。實際發(fā)生的是在泵起動時 ,因為比率 P2 /P1 從 1 變到了 43，泵的工作點也從 1 點移動到了 2 點。在液壓條件下 ,更有可能試著消除油管內(nèi)的部分液柱。在下行程時，游動部分下落至固定部分 (閥座 )。 圖 5 所示的例子就是已經(jīng)被使用的這種類型的閥門。為了解釋這個原因， 圖 5 給出了相反的情況，給 Voil / Vp 一個新值，即就是改變了工作條件的 P2 / P1 比值，可以注意到現(xiàn)在新泵的工作點遠離曲線 m = 20 而位于安全工作區(qū)域，也就是說，泵不可能發(fā)生氣鎖。值得注意的是 ,以標準的部件 (口徑 ＂ 型號的泵 )分離 mm，長度約為 211 mm 的初始（或絕對）體積。我們也應(yīng)該重視獲得較高的生產(chǎn)效。 現(xiàn)場試驗 如圖 9 所示，表明 通過 提高 Vp 可以 獲得更大的生產(chǎn)速度 , ,并且 泵 也更難發(fā)生氣鎖 。比氣體密度的大液體會向下流動，但是由于氣體的低比重，在液體中就有上升的趨勢。 . Clegg [15] 對 不同類型的氣體分離器 在 套管孔下 泵不能 工作的 情形中 使用的情況進行了廣泛的描述 。更大的氣泡就直接上升到液體表面，只有中間產(chǎn)物和小氣泡進入了氣錨。 8 圖 12 所示的一個例子是正在使用的這種類型的氣錨。在抽取單相和泵室完全充滿液體時，這是正確的。此案例是有意不包括在本文中，是為了說明每次只改變一個參數(shù)的作用。如今廣泛使用的個人計算機允許工程生產(chǎn)進行預(yù)計的，以知道預(yù)期的產(chǎn)率和在解決多變的氣鎖問題方法中做好準備。 單位轉(zhuǎn)換 轉(zhuǎn)換前 轉(zhuǎn)換后 進制 BPD m3/day 1 .589873 101 Inch m 2 .540000 102 Foot m 3 .048000 101 Lb N 4 .448222 10+0 Psi Pa 6 .894757 10+3 Tk(0K)=[TF( F0 )+] / 9 圖 1：有桿抽油泵示意圖 10 圖 2：方程 15 的圖形化表示 圖 3： P1 的影響 11 圖 4：特殊閥 圖 5： P2 的影響 12 圖 6： V0 最大時的標準泵 圖 7： V0 最小時的變量泵 13 圖 8： V0 的影響 14 圖 9： Vp 的影響 15 圖 10： 氣體的自然分離 16 圖 11： 氣錨 圖 12： m 的影響 指導(dǎo)教師意見： 指導(dǎo)教師簽 字 ： 年 月 日 系 (教研室 )意見： 主任簽字： 年 月 日
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