【正文】 要適應(yīng)歷史擬合的需要，又要考慮到將來可能發(fā)生的情況以適應(yīng)動(dòng)態(tài)預(yù)測的要求 [20]。這種方法目前僅處于對(duì)一些比較簡單的問題進(jìn)行理論探索的階段，還沒有 實(shí)際應(yīng)用。 油藏 數(shù)值模擬 發(fā)展方向 數(shù)值模擬技術(shù)不能 完全 保證 數(shù)值模型所 確定剩余油飽和度分布 的 可靠性 及有效性。研究范圍 如下 [20]：① 基礎(chǔ)地質(zhì)研究：通過 小井距 和 野外露頭 、密井網(wǎng)的 解剖。 低滲透油藏注水開發(fā)技術(shù)對(duì)策研究 —— 以白馬中南部工區(qū)為例 16 第 4章 白馬 中 南部 工區(qū) 概況 及開發(fā)現(xiàn)狀 區(qū)域概況 白馬中 南部 工區(qū)位于鄂爾多斯盆地伊陜斜坡的中段，構(gòu)造的基本形態(tài)為一個(gè)由東向西傾伏的單斜，坡度較緩，平均地層坡降 510m/km， 雖然沒有大的構(gòu)造起伏，但從長 8頂構(gòu)造圖上可以看出，在西傾單斜背景上發(fā)育 5 個(gè)與區(qū)域傾向一致的鼻狀構(gòu)造，鼻軸5060km，寬 35km，隆起高度 810m，這些鼻狀構(gòu)造的存在，在巖性變化的配合下，在區(qū)域上控制了油層展布特征，長 8 油層基本上分布在海拔 770m 以上， 油層埋深在2100～ 2300m 之間 。 砂巖的分選性中－好，磨圓度以次棱角狀為主。填隙物主要以粘士礦物、碳酸鹽為主，并含有少量硅質(zhì)及凝灰質(zhì)。M1 9 4 2 7 345 2 9 3射孔道分層相Depth63 1 5 533 65西3 7 1 7分流河道分流河道分流河道河口壩分流河道間分流河道分流河道間河口壩C811C8121C8122C813C821SP1 2 3 1 3 9MVGR71 2 0 2A P IR 4 . 045 2 1 3AC1 9 6 2 7 1μ s / mRILD19 56Ω M1 9 4 2 8 131 2 6 1射孔道分層相Depth68 1 9 490 1 0 8西3 3 1 3遠(yuǎn)砂壩分流河道間分流河道分流河道分流河道間分流河道間C811C8121C8122C813C821SP40 79MVGR80 2 0 2A P IR 4 . 047 3 1 8AC1 9 3 2 7 9μ s / mRILD18 94Ω 表 42 長 8 段儲(chǔ)層孔隙度、滲透率統(tǒng)計(jì)表 項(xiàng)目 地層 最大值 最小值 平均值 滲透率 （ 103μm2） C811 C8121 C8122 C813 孔隙度 （ %） C811 8 8 C8121 8 9 C8122 8 9 C813 8 8 （ 西 31井 ） （ 西 36井 ） （西 31井） （西 15井） 西南石油大學(xué)碩士研究生學(xué)位論文 19 圖 44 長 8 段 主力層 孔隙度、滲透率分布直方圖 物性非均質(zhì)性特征 儲(chǔ)層非均質(zhì)性是指 在三維空間內(nèi) 儲(chǔ)層的 物性參數(shù) 在三維空間分布的 不均一性或 各向異性。研究儲(chǔ) 層層內(nèi)非均質(zhì)性，我們主要。 （ 1）層內(nèi)非均質(zhì)性特征 儲(chǔ)層層內(nèi)非均質(zhì)性研究是儲(chǔ)層研究和油藏描述中不可缺少的一個(gè)重要內(nèi)容，它指示砂體巖性、物性及連通性在縱、橫向上的變化規(guī)律。M2 0 9 2 7 952 2 6 3射孔道分層相Depth54 1 9 194 1 5 1MV西3 1 1 1西3414 西3515 西3616 西3717 西3818 西3919 低滲透油藏注水開發(fā)技術(shù)對(duì)策研究 —— 以白馬中南部工區(qū)為例 18 圖 43 長 8 段填隙物 物性特征 白馬中南部工區(qū) 長 8 段儲(chǔ)層平均滲透率為 103μm2，其中主力層長 8121層滲透率最大，為 103μm2。M1 8 9 2 9 325 2 6 5射孔道分層相Depth64 1 7 024 1 2 5西3 5 1 5分流河道分流河道分流河道間C811C8121C8122C813C821SP91 1 1 1MVGR72 1 9 6A P IR 4 . 027 3 7 4AC2 0 4 2 8 2μ s / mRILD13 80Ω M1 9 3 2 6 329 1 6 6射孔道分層相Depth74 2 0 462 96西3 9 1 9遠(yuǎn)砂壩分流河道分流河道分流河道間河口壩分流河道間C811C8121C8122C813C821SP57 89MVGR70 1 8 0A P IRILD17 49Ω 膠結(jié)物以綠泥石為主。 西南石油大學(xué)碩士研究生學(xué)位論文 17 圖 42 白馬中南部 工區(qū) 沉積剖面圖 儲(chǔ)層特征 白馬中南部工區(qū) 長 811層砂體平均為 8m，全區(qū)都有 分布；長 8121層 砂厚在 812m 的范圍內(nèi)，南部局部砂厚 12~16m；長 8122層砂厚平均 10m，中南部有 12~16m 砂厚區(qū)域；長 813層 砂厚大多在 4~8m，只有中部砂厚平均約 10m。 （ 2）精細(xì)數(shù)值模擬研究 采用分塊模擬、局部網(wǎng)格加密、 非正交網(wǎng)格 及雜交網(wǎng)格等技術(shù)方法對(duì) 復(fù)雜地質(zhì)條件進(jìn)行 精細(xì)化模擬 并 研究三維井間剩余油的分布。 （ 1） 通過油藏精細(xì)描述 建 立 高精度的 三 維地質(zhì)模型 油 藏 精細(xì)描述是 研究 剩余油分布的基礎(chǔ) 。通過這種方法最終 使 模型所擬合的動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)與實(shí)際動(dòng)態(tài)一致。 （ 4）歷史擬合 歷史擬合根據(jù)所觀測到的實(shí)際動(dòng)態(tài)參數(shù)來反求和修正這些油層物性參數(shù)，因此，這是一個(gè)反演的逆過程。 （ 2） 建立 模型 建立數(shù)值模擬模型是決定歷史擬合及動(dòng)態(tài)預(yù)測成敗的關(guān)鍵。 在 計(jì)算機(jī)技術(shù)的 飛速 發(fā)展和油田開發(fā)的 急切 需要 的 情況 下 ，該項(xiàng)技術(shù)已 發(fā)展 快速， 現(xiàn) 已 成為一門成熟的技術(shù)。 實(shí)踐證明，通過數(shù)值模擬技術(shù)確定的剩余油飽和度分布未完全體現(xiàn)研究人員所期望的實(shí)用價(jià)值 [23]。 （ 7） 物質(zhì)平衡 法 [20] 依據(jù)油藏內(nèi)的總儲(chǔ)量與采出儲(chǔ)量的關(guān)系， 從而 對(duì)油層中的剩余油飽和度進(jìn)行研究 。 （ 5） 測井方法 測井方法是目前現(xiàn)場進(jìn)行剩余油飽和度測量的主要方法之一，旨在得到較為可靠的剩余油飽和度剖面，但是由于測量半徑小，因此受射孔因素影響較大。 （ 2） 開發(fā)地質(zhì)方法 開發(fā)地質(zhì)學(xué) 研究剩余油的核心內(nèi)容是 通過油藏地質(zhì)精細(xì)描述并揭示 儲(chǔ)層非均質(zhì)性 、沉積微相、 微構(gòu)造 然后 通過 密閉取心資料 來 計(jì)算剩 余油飽和度，主要 著 重于 靜態(tài)的 、定性的和 間接的 研究。 圖 31 剩余油研究方法及內(nèi)容結(jié)構(gòu)圖 剩余油的研究方法 剩余油的分布預(yù)測不僅是剩余油研究的主要著 重 點(diǎn)，而且也是一項(xiàng) 高難度的研究課題。研究 規(guī)模 是 宏觀， 大或小規(guī)模，研究 內(nèi)容是 剩余油 的 宏觀分布狀況，為 提 高 注水 波及狀況服務(wù)。 低滲透油藏注水開發(fā)技術(shù)對(duì)策研究 —— 以白馬中南部工區(qū)為例 12 第 3章 剩余油分布 預(yù)測研究 剩余油一般認(rèn)為是通過加深對(duì)地下地質(zhì)體的認(rèn)識(shí)和改善開采工藝水平等措施可以采出的油。 低滲透儲(chǔ)層比面 大， 顆粒分散性強(qiáng)， 且吸附能力強(qiáng)，因而油層束縛水飽和度和殘余油飽和度一般較高，水驅(qū)油效率低。 曲線 ad對(duì)應(yīng)的滲流過程稱為非線性滲流， 直線 de對(duì)應(yīng)的滲流過程稱為擬線性滲流。與中、高滲透層相比較， 低滲透 地層中 的 油水滲流的規(guī)律 呈 明顯不同， 最為明顯地 表現(xiàn)在滲流規(guī)律不遵循 經(jīng)典的達(dá) 西定理， 而 屬于非達(dá)西滲流?；?這種情況，井網(wǎng)系統(tǒng) 必須 與裂縫系統(tǒng) 進(jìn)行 優(yōu)化配置，在充分發(fā)揮裂縫有利作用即油井盡量都處于相對(duì)有利的部位， 同時(shí)減少其不利一面的影響，從而改善 開采效果 和注水波及區(qū)域 。 不規(guī)則井網(wǎng)適宜于 儲(chǔ)層非均質(zhì) 的油田開采 。但由于 CO2粘度低，容易形成氣竄，從而降低采收率，容易對(duì)開發(fā)產(chǎn)生不利影響。因此采用早期 超前注水，特別是對(duì)天然能量較小的油田，有利用于低滲透油田保持初期生產(chǎn)能力和比較好的開發(fā)效果，特別對(duì)天然能量較小的油田開發(fā)效果明顯 [18]。 隨著 油藏開發(fā)理論和技術(shù)的 高速 發(fā)展， 逐步轉(zhuǎn)為 采取注水 或注氣 補(bǔ)充油層能量開采，大大提高了油藏采收率，達(dá)到 30%~40%，充分反映 了 保持油藏壓力的重要性 [17]。 裂縫密度隨 砂巖厚度 增大而變 小， 而且 裂縫 在 致密堅(jiān)硬 的巖性內(nèi) 發(fā)育較好 。 我國低滲透油田儲(chǔ)層還伴隨著裂縫的發(fā)育，大部分裂縫類型為構(gòu)造裂縫， 其 切穿深度大，以高角度縫為主， 70%以上的裂縫 傾角 都 大于 60176。 低滲透儲(chǔ)層以中孔、小孔為主，喉道以管狀和片狀的細(xì)喉道為主。以 油層孔隙度分布而言， %的油層 平均孔隙度小于 10%， %的油層 平均孔隙度在 10%～ 15%之間； %油層 平均孔隙度在 15%～ 20%之間； %的油層 平均孔隙度大于 20%。 表 21 低滲透儲(chǔ)層劃分標(biāo)準(zhǔn) 儲(chǔ)層級(jí)別 克氏滲透率（ 103μm2） 孔隙度（酒精法）（ %） 中值喉道半徑 （ μm） 排驅(qū)壓力（ MPa） 孔隙結(jié)構(gòu)類型 孔隙類型 裂縫狀況 備注 碳 酸鹽巖 碎屑巖 碳酸鹽巖 碎屑巖 低滲 10～ 12～ 6 12～ 6 2～ ～ 1 中孔小喉、小孔小喉 溶孔 粒間孔、溶孔 有 裂縫 Ⅱ 類 特低滲 ～ 6～ 6～3 ～ 1～ 5 微孔 小喉 粒間孔晶間孔 粒間孔 裂縫少 Ⅲ 類 致密巖 3 =5 微孔 微喉 晶間 孔 雜基 孔 裂縫不發(fā)育 非儲(chǔ)集層 低滲透油藏注水開發(fā)技術(shù)對(duì)策研究 —— 以白馬中南部工區(qū)為例 8 低滲透油藏地質(zhì)特征 我國低滲透油藏類型 比較 單一， 大多數(shù) 屬于常規(guī)油藏類型， 60%以上儲(chǔ)量存在于 構(gòu)造油藏及巖性油藏這 兩種油藏類型。加拿大對(duì)低滲透油藏的分類與油田的實(shí)際情況比較適應(yīng)。 西南石油大學(xué)碩士研究生學(xué)位論文 7 第 2章 低滲透油藏 特性及滲流特征 低滲透油藏劃分方法、標(biāo)準(zhǔn)和依據(jù) 低滲透油 藏 是一個(gè)相對(duì)的概念，而且 對(duì)低滲透油田 （ 或油藏 ） 的界定， 國內(nèi)外 尚沒有統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)。 （ 3） 對(duì)白馬中南部工區(qū)產(chǎn)能特征進(jìn)行了分析，并研究了白馬中南部工區(qū)地層壓力現(xiàn)狀，地層壓力保持水平及受控因素，地層壓力保持水平界限和合理的井底流壓。 通過數(shù)值模擬技術(shù)掌握 白馬中 南部工區(qū)目前剩余油分布情況，結(jié)合剩余油研究成果， 設(shè)計(jì)三類調(diào)整措施，并展開油藏合理開發(fā) 對(duì)策 論證，從而 得出 最優(yōu)方案 。趙春鵬 [54]針對(duì)長慶莊 19 井區(qū)低滲油藏的物性特征，通過實(shí)驗(yàn)得到以壓力傳播到巖心長度 32%時(shí)的速度為合理的注水速度。 在超前注水研究方面， 王瑞飛 [53]根據(jù)同步注水、超前注水 7 個(gè)方案進(jìn)行數(shù)值模擬研究，擬合出超前注水時(shí)間與超前注水中壓力保持水平的關(guān)系式，并推導(dǎo)出超前注水開發(fā)低滲透油田中合理超前注水時(shí)間和極限注水時(shí)間的計(jì)算公式。 因此，采用菱形反九點(diǎn)井網(wǎng)實(shí)施超前注水開發(fā) 可以改善長 8 油藏的開發(fā)效果。 侯建峰 [15]利用數(shù)值模擬手段 對(duì)具有代表性的長慶安塞油田坪橋區(qū)特低滲透油藏 的合理開發(fā)井網(wǎng)系統(tǒng)進(jìn)行了詳細(xì)淪證。 低滲透油田由于 裂縫的存在 ， 對(duì)注水井網(wǎng)的部署就極為敏感， 低滲透油注水開發(fā)成敗的關(guān)鍵因素是 確定合理的井網(wǎng)部署 [13]。 楊正明等 [12]人通過 實(shí)驗(yàn) 及 礦場 試驗(yàn) 表明 Darcy 公式不符合 低滲油藏流體滲流 而且低滲油藏流體滲流 存在明顯的非線性。 時(shí)宇等 [11]人 通過恒速壓汞實(shí)驗(yàn)確定了大慶低滲透油田喉道分布密度函數(shù)，然后基于邊界層理論 及 毛管模型 ，建立了非線性滲流模型。谷建偉等 [8]在考 慮啟動(dòng)壓力、 重力 、 毛管力 等 眾多 因素情況下 并 推導(dǎo) 出 低滲透油田 油水兩相滲流時(shí) 無因次采油指數(shù)、無因次采液指數(shù)和 含水率 的變化形式 ， 還對(duì) 3 種因素 影響生產(chǎn)參數(shù)的 情況作了具體分析 ， 提 出 由于 毛管力和啟動(dòng)壓力的存在 增加了無因次采液指數(shù)和含水率 。 隨著 計(jì)算機(jī)的大量應(yīng)用 和 實(shí)驗(yàn)水平的發(fā)展 ，求解非線性問題已經(jīng)成為研究的熱點(diǎn)。這些現(xiàn)象包括隨著壓力梯度的變化滲透率發(fā)生明顯的變化（即流速與壓力梯度不呈線性比例關(guān)系）以及 “啟動(dòng)壓力梯度 ”（低于啟動(dòng)壓力梯度滲流不會(huì)發(fā)生）。 具體內(nèi)容 是啟動(dòng)壓力梯度的測試方法 及 應(yīng)用 、 影響啟動(dòng)壓力的因素，考慮啟動(dòng)壓力對(duì)油田開發(fā)指標(biāo)的影響、 非線性程度判據(jù)，裂縫性巖心中非線性滲流、 低滲透油田試井等。從 近 5年 新