【正文】 局部通風(fēng)機、熱風(fēng)爐通風(fēng)機電費之和除以年產(chǎn)量，可用如下公式計算： W1=(E+EA+EB)179。 60 =776205 KJ/h 注： CP— 等壓比熱，平均取 CP= KJ/(Kg℃ ) L’ — 井筒或平硐進風(fēng)量， m3/s Pm — 熱風(fēng)與冷風(fēng)混合后的密度在規(guī)定 tm=2℃時相對應(yīng)的 Pm =按 Qh 再考慮 10%的富裕量選擇合適的熱風(fēng)爐 Qrz=Qh179。 179。 [2(32)]/[50(32)] = m3/s 準南 東煤礦礦井通風(fēng)設(shè)計 22 22 注： L’ — 井筒或平硐的總進風(fēng)量， m3/s ；本設(shè)計取 L’ = tm— 冷風(fēng)與熱風(fēng)混合后的溫度，規(guī)定為 2℃； to— 當?shù)卮髿舛咀畹蜌鉁?，?設(shè)計取 32℃； tk — 熱風(fēng)的溫度，本設(shè)計取 50℃。 風(fēng)機電動機反轉(zhuǎn)，壓入式通風(fēng)。 電動機功率≤ KW 時，宜選用異步電動機。 本設(shè)計 Nmin≥ 時，可選一臺電動機，電動機的功率為： Ne=Nmax178。 (2)電動機的臺數(shù)及種類 當 Nmin≥ 時，可選一臺電動機，電動機的功率為： Ne=Nmax178。 ) = QfHsd min Nmin = Nmax ax = 準南 東煤礦礦井通風(fēng)設(shè)計 20 20 1000η s =(179。— 35176。 初選通風(fēng)機 根據(jù)計算的礦井通風(fēng)容易時期通風(fēng)機的 Qf、 Hsd min 和礦井通風(fēng)困難時期通風(fēng)機的 Qf、 Hsd max 在通風(fēng)機特性曲線上，選出滿足礦井通風(fēng)要求的通風(fēng)機。 1017=計算通風(fēng)機風(fēng)壓 通風(fēng)機全壓 Htd 和礦井自然風(fēng)壓 HN 共同作用，克服礦井通風(fēng)系統(tǒng)的總阻力 hm通風(fēng)機附屬裝置（風(fēng)洞和擴散器）的阻力 hm及擴散器出口能量損失 hvd。 準南 東煤礦礦井通風(fēng)設(shè)計 18 18 (4)進、出風(fēng)井井口高差在 150m 以上或進出風(fēng)井井口標高相同。 礦井通風(fēng)設(shè)備的要求 (1)礦井必須裝設(shè)兩臺同等能力的主通風(fēng)設(shè)備 ,其中一套備用。 = 準南 東煤礦礦井通風(fēng)設(shè)計 16 16 三、計算等積孔及通風(fēng)難 易程度計算。 （二）、礦井通風(fēng)總阻力計算： 礦井通風(fēng)總阻力是指風(fēng)流由進風(fēng)井口起，到回風(fēng)井口止，沿一條通路（風(fēng)流線路），各個分支的摩擦阻力和局部阻力的總和，簡稱礦井通風(fēng)總阻力，用 hm表示。井下各點用風(fēng)量分配如下：礦井風(fēng)量分配 回采工作面： ； 掘進 工作面： ； 硐室 其它地點： m3/s。 2+)179。所以選用 FBD№ 2179。 min1 40 50 60 50 60 80 60 80 100 溫度為 16～ 22℃、炸藥量在 5kg 以上時風(fēng)量為 1m3/s。 ＝ ＝ 最高風(fēng)速： Q 掘 ≤ 240179。 N＝ 4179。 kf 式中 Qf—— 掘進面局部通風(fēng)機額定風(fēng)量， 150m3/min； I—— 掘進面同時運轉(zhuǎn)的局部通風(fēng)機臺數(shù)， 1 臺； kf—— 為防止局部通風(fēng)機吸循環(huán)風(fēng)的風(fēng)量備用系數(shù)，取 。 )＝ 100m3/min＝ 式中 Ac—— 掘進工作面一次爆破最大炸藥量， 4kg； b—— 每公斤炸藥爆破后生成的當量 CO 的量，根據(jù)炸藥爆破后的有毒氣體國家標準取 ； t—— 通風(fēng)時 間，取 20min； c—— 爆破經(jīng)通風(fēng)后，允許工人進入工作面工作的 CO 濃度，取%。 60) ＝ ＝ 式中 T—— 掘進面日掘進煤量， ； q 瓦 —— 掘進工作面二氧化碳相對涌出量， ； K 掘 —— 二氧化碳涌出不均勻的風(fēng)量備用系數(shù)，取 。 60) ＝ 100179。 (1) 按沼氣涌出量計算 Q 掘 ＝ 100179。 S 采 ＝ 240179。 (20179。 179。 Vc179。 q 瓦 179。 K 礦通 式中：∑ Q 采 — 各采煤工作面需風(fēng)量之和， m3/min ∑ Q 掘 — 各掘進工作面需風(fēng)量之和， m3/min ∑ Q 硐 —— 各獨立硐室需風(fēng)量之和， m3/min K 礦通 — 礦井通風(fēng)漏風(fēng)和配風(fēng)不均勻系數(shù) 采煤工作面所需要的風(fēng)量，應(yīng)按同時回采的采煤工作面實際需要風(fēng)量的總和計算。 K 礦通 =4179。 （ 2） A405 運輸順槽掘進： 主斜井→ +1493水平車場→ A404運輸順槽→工作面→ A405第三溜煤上山 → A405 回風(fēng)順槽 →集中回風(fēng)巷→斜風(fēng)井→地面。 礦井進風(fēng)井、回風(fēng)井、采區(qū)巷道支護形式、斷面、長度。 煤層：煤層自燃發(fā)火期和自燃傾向性：根據(jù) 2020 年煤炭科學(xué)研究所煤炭檢測實驗室檢測報告結(jié)果為：自燃傾向性等級為Ⅱ級，屬自燃煤層。 可采煤層層數(shù)、厚度、傾角：現(xiàn)開采 A404，平均厚度 ，傾角 43176。 五、礦井開拓方式、開采深度、開采方法 礦井開拓方式：斜井開拓，主斜井混 合提升為斜井，采用 箕斗 運輸、運料、行人（兼進風(fēng)），風(fēng)井為斜井（回風(fēng)）。其中 A403 火準南 東煤礦礦井通風(fēng)設(shè)計 3 3 燒區(qū)西界在 ZK1— 1 孔西的阿德薩拉溝東側(cè)，火燒深度從 ZK1— 1 孔處的40m，向東到 ZK2— 1 孔處的 160m。 9 月底 10 月初開始降雪，次年 3 月底 4 月初消融。氣溫變化于 ℃～℃，年平均氣溫 ℃～ ℃； 6～ 8 月為夏季，其中 8 月間氣溫最高，年最高氣溫 ℃； 11 月份至來年 3 月份為冬 季， 1 月份氣溫最低，年最低氣溫 ℃。 礦井通風(fēng)設(shè)計 1 1 目 錄 第一章 礦井基本概況 ..................................... 2 第二章 礦井通風(fēng)系統(tǒng) ..................................... 4 第三章 礦井總風(fēng)量計算 ................................... 5 第四章 礦井風(fēng)量分配、風(fēng)壓及等積孔 ...................... 11 第五章 通風(fēng)設(shè)備及反風(fēng) ...................................... 17 第六章 供熱風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計 ...................................... 21 第七章 礦井通風(fēng)費用概算 .................................... 23 第八章 礦井通風(fēng)系統(tǒng)的合理性、可靠性和抗災(zāi)能力分析 ........... 26 準南 東煤礦礦井通風(fēng)設(shè)計 2 2 第一章 礦井基本概況 一、交通位置 新疆烏蘇市農(nóng)七師紅山煤礦位于烏蘇市南東 50km 處，行政區(qū)劃屬烏蘇市管轄。 二、氣候情況 井田一帶氣候?qū)僦袦貛Т箨懶愿珊禋夂颉?6 月和 9 月多雨，常有雹、雨交加，引發(fā)山洪，冰雹直徑可達 ～ 2cm。 三、井田面積