【正文】 第 28 頁 共 33 頁 η i＝ wi／ q0 ＝ ／ ＝ ％ 汽輪 發(fā)電 機 組絕對電效率 η e η e＝η iη mη g ＝ ＝ ％ 汽輪 發(fā)電 機 組熱耗率 q q＝ 3600／ η e ＝ 3600／ ＝ [kJ/﹙ kW從設(shè)計的 選題、理論分析、思路形成、現(xiàn)場指導(dǎo)直到設(shè)計的完成 都 付出了很多的心血和汗水。值此畢業(yè)設(shè)計完成之際，再次向武老師致以崇高的敬意和衷心的感謝。 感謝同組設(shè)計的同學(xué)和所有關(guān)心、幫助我的人！ 最后，特別感謝在百忙之中審閱本設(shè)計的各位 評審老師 。在做畢業(yè)設(shè)計 以前，我感覺大學(xué)三年所學(xué)到的知識都是一個一個點，而通過做畢業(yè)設(shè)計，使我所學(xué)到的知識全都貫通起來。 武 老師對學(xué)習(xí)熱心、細致，工作認真負責(zé)，非常感謝 武 老師對我的指導(dǎo)。在設(shè)計過程中得到了我的導(dǎo)師、同學(xué)及其他老師的大力支持和幫助，值此論文完成之際，謹向他們表示我最真摯的謝意與衷心的祝福。由熱井的物質(zhì)平衡式，可得： α c＋α pu＝α c4－α d7－α sg2－α sg3－α 8 根據(jù) ∑ 吸熱量 ＝∑ 放熱量寫出熱平衡式 α c4hw8＝α 8h8＋α sg2hsg2＋α sg3hsg3＋α d7hw7d＋﹙α c＋α pu﹚ hc＇ 將 α c＋α pu消去，并整理成以 α c4 吸熱為基礎(chǔ)以進水焓 hc＇ 為基準的熱平衡式，得： [α 8(h8－ hc＇ ) ＋α d7﹙ hw7d－ hc＇ ﹚＋α sg2﹙ hsg2－ hc＇ ﹚＋α sg3﹙ hsg3－ hc＇ ﹚ ] η h＝α﹙ hw8－ hc＇ ﹚ α 8＝ [﹙ － ﹚／ － ﹙ －﹚－ ﹙ － ﹚－ ﹙ － ﹚ ] ／﹙ － ﹚ ＝ （ 9）凝氣系數(shù) α c 的計算與物質(zhì)平衡校驗 由熱井的物質(zhì)平衡計算 α c α c ＝α c4－α d7－α sg2－α sg3－α 8－α pu 第 24 頁 共 33 頁 ＝ － － － － － ＝ 由汽輪機通流部分物質(zhì)平衡來計算 α c ，以校驗計算的準確性 α c＝ 1－﹙∑ α j＋α sg1＋α sg2＋α sg3﹚ j 為從 1 到 8 ＝ 1－﹙ ＋ ＋ ＋ ＋ ＋＋ ＋ ＋ ＋ ＋ ﹚ ＝ 兩者計算相同，表明以上計算正確。與單獨連接方式相比，其關(guān)閉本級抽汽 的負荷由 70%降到 20%。所以這種汽源連接方式的熱經(jīng)濟性時最低的。定壓運行除氧器是保持除氧器工作壓力為一定值，為此需在進氣管上安裝一壓力調(diào)節(jié)閥，將壓力較高的回?zé)岢闅饨档椭炼ㄖ?，造成抽氣?jié)流損失；而且為確保所有工況下除氧器都能在定壓下工作，在低負荷時，還必須切換到更高壓力的回?zé)岢闅馍?，?jié)流損失則會更大。 對除氧氣中的給水進行定壓加熱時，隨著溫度上升，水蒸發(fā)過程不斷加深，水面上水蒸氣的分壓力逐漸增大，溶于水中的其他氣體的分壓力也逐漸減少。給水除氧有化學(xué)除氧和物理除氧兩種方法。對高壓加熱器而言，加裝疏水冷卻段后，疏水最后流入除氧器時，也將降低除氧器自生沸騰的可能性。雖然疏水泵方式熱經(jīng)濟性較高，但使可靠性降低，維護工作量大，在實際中并未獲得廣泛應(yīng)用。而在較低壓力的 j+1 級加熱器因疏水熱量的進入，排擠了部分低壓回?zé)岢闅猓?Dj+1 減少。 由 H1 的熱平衡式求 α 1 α 1（ h1hw1d） η h=hw1hw2 α 1=﹙ ﹚ ／ ／ ﹙ ﹚ = H1 的疏水系數(shù)α d1＝α 1＝ 表面式加熱器的疏水方式及熱經(jīng)濟性 加熱蒸汽進入表面式加熱器放熱后，冷凝為凝結(jié)水 — 疏水，為保證加熱器內(nèi)換熱過程的連續(xù)進行，必須將疏水收集并匯集于系統(tǒng) 的主水流（主給水或主凝結(jié)水）中。即讓過熱度較大的回?zé)岢闅庀冉?jīng)過一個冷卻器或冷卻段降低蒸汽溫度后，再進入回?zé)峒訜崞?，這樣不但減少了回?zé)峒訜崞鞯膬?nèi)汽水換熱的不可逆損失，而且還可不同程度的提高加熱器水溫，減小加熱器端差θ，改善回?zé)嵯到y(tǒng)熱經(jīng)濟性。端差越小，熱經(jīng)濟性就越好。 4) 全部由表面式加熱器組成的回?zé)嵯到y(tǒng)簡單，運行安全可靠，布置方便，系統(tǒng)投資和土建費用少。如再考 第 12 頁 共 33 頁 慮各級水泵的的備用，則該回?zé)嵯到y(tǒng)的復(fù)雜性也就不難理解了，設(shè)備多、 造價高、主廠房布置復(fù)雜、土建投資大、安全可靠性低使該系統(tǒng)的應(yīng)用受到限制。 3) 可以兼做除氧設(shè)備使用，避免高溫金屬受熱面氧腐蝕。 回?zé)?，就是利?汽輪機 抽汽以加熱給水的方法。機械效率、發(fā)電機效率分別為η m=，η g=。 實際進行計算時用串聯(lián)法（對凝氣式機組采用“由高到低”的計算次序，從抽氣壓力較高的加熱器開始計算，依次逐個算至抽氣壓力最低的加熱器） 1) 整理原始資料 2) 回?zé)岢闅饬坑嬎? 3) 物質(zhì)平衡式計算 4) 計算結(jié)果校驗 5) 熱經(jīng)濟指標計算 計算超臨界壓力 600MW 三缸四排氣凝氣式汽輪機組在設(shè)計工況下的熱經(jīng)濟指標。）在此基礎(chǔ)上進一步計算出機組的熱經(jīng)濟指標。 無論是定功率計算還是定流量計算，都應(yīng)滿足能量消耗或能量供應(yīng)相等的原則。 第 7 頁 共 33 頁 原則性熱力系統(tǒng)計算有“定功率計算”和“定流量計算”兩種。 對發(fā)電廠熱力設(shè)備不同設(shè)置或系統(tǒng)的連接方式進行熱經(jīng)濟性分析或技術(shù)比較時，都要用到熱經(jīng)濟指標，尤其是設(shè)計工況下的指標最具有代 表性，該工況下的熱力系統(tǒng)計算也最普遍，對汽輪機或發(fā)電廠的設(shè)計、運行有非常重要的作用。不論機組的大小，這是最基本的連接方式。通?；?zé)峒訜嵯到y(tǒng)只局限在汽輪機組的范圍內(nèi)。表面式加熱器的端差、設(shè)置疏水冷卻段、蒸汽冷卻段、疏水方式及熱經(jīng)濟性、除氧器的運行及其熱經(jīng)濟性分析、除氧器的汽源連接方式及其熱經(jīng)濟性 ） 3）原則性熱力系統(tǒng)的 一般 計算 方法 除氧器、高壓加熱器、低壓加熱器 第 5 頁 共 33 頁 一． 熱力系統(tǒng) 熱力系統(tǒng)的一般定義為：將熱力設(shè)備按照熱力循環(huán)的順序用管道和附件連接起來的一個有機整體。高壓加熱器疏水逐級自流進入除氧器，低壓加熱器疏水也采用逐級自流方式進入凝汽器熱井 或在末級加熱器采用疏水泵方式打入加熱器出口水管道中。 在選擇輔助設(shè)備和汽水管道時，除了要用到設(shè)計工況下的計算數(shù)據(jù)外，應(yīng)有最大工況下的熱力系統(tǒng)計算的數(shù)據(jù)來核對，以確保在各種工況下滿足運行安全和設(shè)計規(guī)程要求的范圍。為選擇與供熱機組匹配的鍋爐容量和臺數(shù)，還需計算最大熱、電負荷和其他某些工況（如夏季最小熱負荷時）所 對應(yīng)的汽輪機新汽耗量。當(dāng)給定汽輪機進氣量情況下，進行熱力系統(tǒng)計算，稱為“定流量計算”，其結(jié)果是求得給定流量下的汽輪發(fā)電機組的功率及其熱經(jīng)濟性指標，一般為汽輪機制造廠采用。 （ 1） 加熱器熱平衡式 吸熱量 =放熱量η h 或流入熱量 =流出熱量 （ 2） 汽輪機物質(zhì)平衡式 DC=DO∑ Dj或α c=1Σα j （ 3） 汽輪機功率方程式 3600Pe=Wiη mη g =Doω iη mη g 其中 Wi=Doho+DrhqrhΣ DjhjDchc ω i=ho+α rhqrhΣα jhjα chc 第 8 頁 共 33 頁 通過功率方程式可求出汽輪發(fā)電機組的功率 Pe（定流量計算）或汽輪機新汽耗量 Do（定功率計算。 若回?zé)嵯到y(tǒng)是由 z 級回?zé)岢闅馑M成，對于每一級回?zé)嵯噙B的加熱分別列出熱平衡時，在加上一個求凝氣流量的物質(zhì)平衡式或功率方程式組成 z+1 個線性方程既可以用絕對流量（ Dj、 Do或 Dc）來計算，也可以用相對量（α j、 α c）來計算，然后以及有關(guān)公式求得相應(yīng)熱經(jīng)濟指標。 冷段溫度 trhin=℃ 冷段壓力 prhout=， 熱段溫度 trh =566℃，Δ prh=0,069MPa，Δ trh=℃； 排氣壓力： p2=（ ） 給水泵出口壓力 ppu=，凝結(jié)水泵出口壓力為 。 （ 1） 1 號高壓加熱器（ H1） 第 11 頁 共 33 頁 回?zé)嵫h(huán) 是由回?zé)峒訜崞?、回?zé)岢闅夤艿?、水管道、輸水管道等組成的一個加熱系統(tǒng)，回?zé)峒訜崞魇窃撓到y(tǒng)的核心。 2) 由于汽、水直接接觸，沒有金屬傳熱面，因而加熱器結(jié)構(gòu)簡單，金