【正文】 文） 28 I— 截面對 x軸慣性矩，經計算： 33227 7 24373 ( ) ( ) ( ) ( ) 291 2412 2 12 2 10 291 24 952 7 105 7 67 10384 952 7 101148 48ddIBd K N mmfmPlfBd?????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ??? ? ? ? ????跨 中 承 受 集 中 荷 載 時3373m a x250 .2 28 10 10 102( ) 2 ( 67 28 ) 600ddmf f f mm mm????? ? ???? ? ? ? ? ? ? ?所以撓度滿足要求。 縱筋： 39。39。 1 m i n2 5 0 . 3 0 . 3 4 % 0 . 1 5 %3 0 0 1 0 0svs v s tnAbs???? ? ? ? ?? ﹙ ﹚ 滿足箍筋要求，所以選配雙支箍 8100? 。 ﹙ ﹚ 由式 ? ? 6110 . 1 7 5 0 . 1 7 5 1 . 5 4 1 . 6 2 5 1 0 9 . 1 0 . 1 0 . 5 9 .1 . 2ttd f W K N M K N Mr ? ? ? ? ? ? ? 不能忽略 T 的影響，腹板應按彎、剪、扭構件計算。20m in015 . 83 40 0 94 0 44 33 .6736044 33 .67 7% 5%30 0 94 0csfysfA b h mmfAbh???? ? ? ? ? ?? ? ? ? ?? ﹙ ﹚ 滿足要求。39。 6 3150 4 0 0 3 0 0 1 . 1 2 5 1 022ftf fhW b b m m? ? ? ? ? ? ﹙ ﹚ 整個截面受扭塑性抵抗矩為 ? ?39。39。39。 11 3339。 1. 自重 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 20 1 1 1 221( ) 25 ( 0. 4 0. 15 0. 85 0. 3 ) 25 7. 88 /1. 0 0. 15 0. 851. 05 7. 88 8. 27 /1. 8 /8. 27 1. 8 10 .0 7 /GKq b h h b KN mh h h mg g KN mKN mq KN m??? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ?其 設 計 值 為 ：鋼 軌 及 附 件 重 由 制 造 廠 家 提 供 材 料 ， 初 估 是 可 取所 以 由 上 可 知 均 布 荷 載 2. 吊車梁集中荷載計算 本吊車為一臺橋式吊車 ,可根據公式 1m a x 1 2 311() 2LLP G G GmL? ???? ? ????? ﹙ ﹚ 3156 .6 75 )35 .7 )mtGtLmL??1一 臺 吊 車 作 用 在 一 側 吊 車 梁 上 的 輪 子 數 目 （ 為 4 ）G 最 大 起 吊 重 量 （ 轉 子 臺 吊 車 自 重 （吊 車 自 重 為主 鉤 到 吊 車 梁 軌 道 最 小 距 離 （ ) ? ?其 中 ： 為 系 數 m a x 1 1 3 . 5 1 . 1 8 6 11 . 1 ( 5 6 . 6 7 5 2 3 . 5 ) 3 5 . 7 2 5 . 0 2 2 5 . 0 2 1 0 2 5 0 . 24 1 3 . 5 2P t K N???? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ????? 其設計值為 m a x 1 .2 2 5 0 .2 3 0 0 .2 4 P KN?? ? ? ? Q? ? 可 變 荷 載 分 項 系 數 ， 取 3. 橫向水平制動 ()TKN 計算 12 10 1020 20 410 12TGGT t K NmQ K N? ?? ? ? ? ? ??? ? ?其 設 計 值 為 ﹙ ﹚ 4. 縱向水平制動力 0T 的計算 吊車制動時，產生縱向水平力，方向與吊車梁一致作用在軌頂。1b 還應滿足固定軌道要求，一般取 11~32梁高，上翼緣的高度 39。 屋面荷載標準值計算如下： 防水層 20mm 厚水泥砂漿找平層 KN/ 2m 150mm厚加氣混凝土 KN/ 2m 預應力混凝土屋面板及灌漿縫 KN/ 2m 屋面支撐及吊管自重 KN/ 2m 所以永久荷載標準值總計 KN/ 2m 風荷載 KN/ 2m 雪荷載 KN/ 2m 屋面活荷載 KN/ 2m 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 18 因為屋面活荷載與雪荷載部同時存在，屋面活荷載較大，故取屋面活荷載組合 可變荷載標準值 q=?+??= KN/ 2m 無鋼天窗架選用代號為 a 檐口形狀為兩端外天溝代號為 B 根據實際屋面荷載設計值，在表 4中 15m跨屋面荷載設計值為 q= KN/ 2m 一欄選取屋架荷載能力等級為 3級 因此無天窗的屋架型號為 WJ15— 3Ba。 (因為把其計算出來后其他高程在此基礎上都能計算出來了 ) 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 16 2. 尾水管底板的高層 1? 01 2b h? ??? ? 式中 ? — 水輪機安裝高層 ﹙ ﹚ 0b — 導葉高度 H— 底環(huán)頂面至尾水管底板的距離即尾水管的高（ ） 01 2b h? ??? ? = 0 .5 5 .2 5 4 7 .7 52 m?? 3. 水輪機層地面高層 4? 4 2 3rh? ??? ? 式中 2r — 蝸殼進口段半徑（ ） ﹙ ﹚ 3h — 蝸殼上部混凝土厚度，對金屬蝸殼可取 4 2 3rh? ??? ? =++= 4. 發(fā)電機層地面高層 5? （即發(fā)電機樓板高程） 5 4 4 5hh? ?? ? ? 式中 4h — 水輪機機坑進人門高度取 ﹙ ﹚ 5h — 機坑進人門上部應留的尺寸取 5 4 4 5hh? ?? ? ? =++= 5. 吊車軌道頂的高層 6? 6 5 6 7 8 9 10h h h h h? ? ? ? ? ? ? ? 式中 ﹙ ﹚ 6h — 吊運設備時需跨越的固定設備或建筑物的高度取 7h — 吊運部件與固定物之間的垂直安全高度，不小于 8h — 起吊設備的高度（發(fā)電機主軸高度取 ） 9h — 吊柱鉤與吊運部件之間的距離一般為 ~,取 10h — 吊車主鉤至軌頂的最小距離取 6 5 6 7 8 9 10h h h h h? ? ? ? ? ? ? ?=+++++= 6. 廠房頂梁底高層 7? 7 6 11 12hh? ? ? ? ? 式中 ﹙ ﹚ 11h — 吊車總高度即從小跑車頂到吊車軌道頂的高度取 12h — 小跑車頂到頂梁底的凈空，一般為 ~,取 7 6 11 12hh? ? ? ? ?=++= 7. 主廠房的高度 主廠房的高度由上部結構高度 sH 和下部結構高度 xH 兩部分組成。 一、機組段長度的確定 裝有立軸反擊式機組的廠房機組段長度，主要由蝸殼，尾水管，發(fā)電機等設備在 X軸方向的尺寸確定，同時還考慮機組附屬設備即主要通道，吊物孔的布置及其所需尺寸。是由進口直錐段，肘管和出口擴散段三部分組成，其大致形狀如圖所示，使用推薦的尾水管尺寸 ??2 表 24 本電站尾水管尺寸 參數 肘管形式 適用范圍 h/ 1D L/ 1D 5/B 1D 4/D 1D 6/h 1D 1/L 1D 5/h 1D 標準混凝土肘管 混流式 21DD? 表 25 本電站尾水管尺寸參數 參數 1D h L 5B 4D 6h 1L 5h 標準 尾水管肘管是一 90 度變斷面，起出口為矩形，斷面水流由于在 肘管中轉彎受到離心力的作用，由于曲率越小，半徑越小，產生的離心力越大。 第二節(jié) 水輪發(fā)電機的型式選擇 本設計為大中 型水電站，故采用大中型機組，采用立式 SF12— 18— 3600 型發(fā)電機 表 22 發(fā)電機的主要參數 單機容量 (KW) 功率因數（ COS? ） 額定電壓 額定容量（ KVA） 12021 13333 一、水輪機主要尺寸估算 1. 極距 ? ； 4 4 133339 4 3 .6 92 2 1 2fj SK c mP? ? ? ? ?? ﹙ ﹚ 式中： fS — 發(fā)電機額定容量（ 13333KVA） P— 磁極對數（ 12） jK — 系數，一般?。?810）在這里取 jK =9 2. 定子內徑 iD 2 2 1 2 4 3 . 6 9 3 3 3 . 9 43 . 1 4i pD c m?? ??? ? ? ﹙ ﹚ 3. 定子鐵芯長度 tI tI =2fieSCDn 式中 。1max 968 /Q L S? ,在圖上可查得相應的氣蝕系數約為 ?? ，并在圖《水力機械》查得氣蝕系數的修正值約為 ??? ，由此可求出水輪機的吸出高度為： 5901 0 ( ) 1 0 ( 0 . 1 3 3 0 . 0 2 5 5 0 . 4 1 . 3 8 4 . 09 0 0 9 0 0sH H m m???? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?） 可見 HL220 型水輪機方案的吸出高度滿足電站要求 三、兩種方案的比較分析 表 21 水輪機方案參照對照表 序號 項目 HL230 HL220 1 推薦使用的水頭范圍 35 ~65 50~85 2 最優(yōu)單位轉速? ?39。39。 11 m inm a x2 5 0 2 6 1 . 6 0 / m in6 5 . 8 9nDnrH ?? ? ? 39。1Q 即為 39。 4. 工作范圍的檢驗 在選定 1 ? ， 250 / minnr? 后，水輪機的 39。39。39。39。10n =, 將 已 知 的 39。1Q 、 ? 和 rN =12371KW 、 rH = 代 入 式 1D = 39。 二、水輪機 HL220 型水輪機方案的主要參數 選擇 1. 轉輪直徑 1D 的計算 查《水力機械》可得 HL220型水輪機在限制工況下的單位流量 39。1 m a x 1 m in10 0. 42 / m in, 73 .9 2 / m inn r n r??的直線，這三根直線所圍成的水輪機工作范圍（圖蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 6 中陰影部分）基本上包含了該特性曲線的高效率區(qū)，所以對于 HL230 型水輪機方案，所選定的參數 1 ? ， 300 / minnr? 是合理的。 11 m a xm in3 0 0 2 1 0 0 . 4 23 5 . 7nDn H ?? ? ?r/min 39。1maxQ ，故 39。1maxQ 及各特征水頭相對應的 39。11m? 、 39。1 10/ 3. 0%mnn? ? ? ，按規(guī)定單位轉速可不加修正，同時單位流量 39。1 1 0 m a xm a x / 1mMnn ??? ? ? ﹙ ﹚ 則 39。10n 和 avH = ， 1D = 代入式n= 39。 rrrNQ H H ?= 123719 . 8 1 1 . 1 1 5 0 . 4 5 0 . 4 8 6 %? ? ? ?= ﹙ ﹚ 選用與之接近而偏大的標稱直徑 1D = （ 2）轉速 n 的計算 查表 34 可得 HL230 水輪機在最有工況下單位轉速 39。1Q =1110L/S= 3m /s,效率m? =%，由此可初步假定原型水輪機在該工況下的單位流量 39。 對于上述兩個方岸的比較，可以得出結論：方岸一，工程量小，主副廠房布置緊湊，廠區(qū)布置合理，雖有一些不足之處，但較方案二是利多弊少，故采用方案一。（ 3）升壓站緊接副廠房，縮短了