【正文】 對論文提綱的意見結(jié)構(gòu)合理，闡述明確，準確無誤。2008年 4 月30日 對論文的評估及建議成績此論文結(jié)構(gòu)清晰，闡述得當(dāng)，詳略得當(dāng)，能夠?qū)⒗碚撆c實際充分結(jié)合，論證合理，完成質(zhì)量較高。： 答辨委員會主任（組長）： 年 月 日 指導(dǎo)教師評分90審閱評分答辨評分綜合成績 畢業(yè)論文復(fù)審，決定給予該學(xué)生論文成績?yōu)? 。2008年 4 月 30日 評閱教師對畢業(yè)論文評閱意見年 月 日 評閱評分指導(dǎo)教師簽名職 稱副教授擬定在答辯中提出的主要問題① ② ③ ④ ⑤ 畢業(yè)論文答辨會議記錄學(xué)生姓名論文題目主答辨人答辨起止時間 時 分至 時 分，共 分學(xué)生自述報告及答辨要點記錄：答辯日期年 月 日答辨組別第 組記錄員畢業(yè)論文成績綜合評定及復(fù)審意見表 經(jīng)答辨委員會綜合考核決定；給予學(xué)生 題目為 畢業(yè)論文成績?yōu)? 。2008年 4 月 15 日 對初稿的意見質(zhì)量較高，但存在一定的疏忽與缺陷，須進一步改進。在長達兩個月的設(shè)計過程中，指導(dǎo)教師史秀敏等各位老師悉心全面指導(dǎo)，對設(shè)計提出了寶貴意見并給予了極大幫助，同組各位同學(xué)的熱心幫助，在此深表感謝。是對大學(xué)所學(xué)知識的全面總結(jié)及運用，對完善知識結(jié)構(gòu)、鍛煉了自己獨立思考和解決問題的能力，并使自己的創(chuàng)造力得以充分的發(fā)揮，對提高自己的工作能力有很大的幫助。全線均采用“從泵到泵”的密閉輸送方式以及先爐后泵流程。通過清管器的閥門采用直通型球閥或帶導(dǎo)流孔的平板閘閥；其他閥門可采用球閥，無導(dǎo)流孔的平板閘閥；為防止泵出口管線超壓，泵出口管線上設(shè)有高壓泄壓閥；為防止水擊的破壞，出站調(diào)節(jié)閥采用電液聯(lián)動調(diào)節(jié)閥，中間熱泵站和末站設(shè)低壓泄壓閥。 加熱爐選取 （36）代入數(shù)據(jù)可得：q= 所以選三臺4000kw一臺3150kw的加熱爐。 輸油主泵的選擇選泵：大泵：小泵： 選擇大泵2臺小泵1臺，以及1臺備用泵，共4臺。即G=。（2）Q: 末站—2站令b=0,a= =,L=110Km,由得：T=℃=℃㏒====㎏/Q==i==b==由得：T=℃.=℃㏒====㎏/Q===i==G==q= GC()= 2站—首站令b=0,a= =,L=110Km,由得：T=℃=℃㏒====㎏/Q==i==b==由得：T=℃.=℃㏒====㎏/Q===i==滿足熱力要求，計算符合要求。 翻越點的校核根據(jù)管道縱斷面圖知：（80km,90m）可能存在翻越點 在最大輸量下也不存在翻越點。202015HSB泵： 串聯(lián)泵 ， 額定流量Q=2500 m/h ， 額定效率=。 判斷翻越點根據(jù)管道縱斷面圖知：（80km,90m）可能存在翻越點 在最小輸量下也不存在翻越點。202015HSB泵： 串聯(lián)泵 ， 額定流量Q=2500 m/h ， 額定效率=。對于無保溫層的大直徑管道，忽略其內(nèi)外徑差值，則其總傳熱系數(shù)為： k= （33） 其中，由于處于紊流狀態(tài), 對傳熱系數(shù)影響很小,可以忽略?！?mm裕量。反算經(jīng)濟流速：Q: 外徑為711mm的管子：v=== m/s外徑為813mm的管子：v=== m/sQ: 外徑為711mm的管子：v=== m/s外徑為813mm的管子：v=== m/s綜上：外徑為813mm的管子在Q:和 ~，故所選外徑813mm的管子。 加熱爐的選擇選爐原則：（1）應(yīng)滿足加熱站的熱負荷要求，爐效高； （2）為便于檢修，各站宜選用兩臺以上加熱爐。②出現(xiàn)事故工況時進行反輸，如末站著火。（3）末站 接受來油，正輸、反輸，收發(fā)清管器，站內(nèi)循環(huán)，外輸，倒罐等操作。（3）采用先進技術(shù)及設(shè)備，提高輸油水平。該系統(tǒng)決定了油品在站內(nèi)可能流動的方向、輸油站的性質(zhì)和所能承擔(dān)的任務(wù)。由具體計算可知，可以滿足反輸條件。 反輸運行參數(shù)的確定當(dāng)油田來油不足時，由于流量小，溫降快導(dǎo)致進站油溫過低或者由于停輸?shù)仍颍踔脸霈F(xiàn)凝管現(xiàn)象，需進行反輸。從縱斷面圖上判定壓力越站最困難的站，并對其的進出站壓力進行確定以滿足要求，對于壓力越站而言，其所具有的困難主要是地形起伏的影響及加熱站間距的影響。 進出站壓力校核不同輸量下，利用反算出的出站油溫，得出水力坡降，進而得出進出站壓力，進站壓力太低會使吸入不正常，太高則容易引起出口超壓，并要考慮為今后的調(diào)節(jié)留有余地。設(shè)計時應(yīng)考慮到不同時期的不同輸量的特點，按最低輸量做熱力計算，布置加熱站，待輸量增大后該為熱泵站。202015HSB泵： 串聯(lián)泵 ， 額定流量Q=2500 m/h ， 額定效率=。(1)確定出站油溫不能忽略摩擦熱的影響，用迭代法計算最大輸量下的出站油溫TR TR=T0+b+(TZT0b)eal （2 9） i=β （210）式中 β、m—由流態(tài)確定，水力光滑區(qū)：m=，β=；Q—體積流量，m3/s。 經(jīng)計算3000﹤Remin﹤Remax﹤Re1，所以各流量下流態(tài)均處于水力光滑區(qū)（2）加熱站數(shù)確定在最小輸量下進行熱力計算來確定加熱站數(shù)。計算中周圍介質(zhì)的溫度取最冷月土壤的平均溫度，以加權(quán)平均溫度作為油品的物性計算溫度。因此設(shè)計管路時，必須先進行熱力計算，然后進行水力計算，此外，熱油管的摩阻損失應(yīng)按一個加熱站間距來計算。熱油管道不同于等溫輸送的特點是它存在摩阻損失和熱能損失兩種能量損失，在設(shè)計和管理工作中，要正確處理這兩種能量的供求平衡關(guān)系；這兩種能量損失多少又是互相影響的，其中散熱損失起了確定性作用。目前國內(nèi)外很多采用加入降凝劑或給油品加熱輸送的辦法。根據(jù)目前國內(nèi)加熱輸油管道的實際經(jīng)驗，～。3．參數(shù)的選擇（1）熱站、泵站間壓頭損失15m；（2）熱泵站內(nèi)壓頭損失30m；（3）進站壓力范圍一般為20~80m；（4）年輸送天數(shù)為350天；（5）首站進站壓力50m?？紤]最優(yōu)熱處由理條件及經(jīng)濟比較來選擇進出站溫度。而且，考慮管道的熱變形等其他影響因素，加熱溫度也不能過高。 原始數(shù)據(jù)（1）最大設(shè)計輸量為2000萬噸/年；生產(chǎn)期生產(chǎn)負荷（各年輸量與最大輸量的比率）見下表21表21 生產(chǎn)期生產(chǎn)負荷表年1234567891011121314生產(chǎn)負荷（%）708090100100100100100100100100908070（2）年最低月平均溫度2℃；（3）；（4）(m?℃)；（5）（m?℃)；（6）原油性質(zhì)①20℃的密度860kg/m；②初餾點81℃；③反常點28℃；④凝固點25℃；⑤(kg?℃)；⑥10kJ/kg。設(shè)計中應(yīng)以下四條設(shè)計原則：（1） 以國家設(shè)計規(guī)范為主要和基本原則，通過技術(shù)比較選擇最優(yōu)化最經(jīng)濟的工藝方案。由于輸量較大，且沿線地溫較高，故從經(jīng)濟上分析，本管道不采用保溫層。本次設(shè)計中管道采用可減少蒸發(fā)損耗，流程簡單，固定資產(chǎn)投資少，可全部利用剩余壓力便于最優(yōu)運行的密閉輸送方式，并采用“先爐后泵”的工藝方案。占地少，密閉安全，且對環(huán)境污染小，能耗少，受外界環(huán)境惡劣氣候的影響小。全長220km，沿線地勢平緩，海拔最低處為28m，最高處88m，距外輸首站約80公里，首末站高差為60 m，管線位于平原地區(qū)。計算各個輸量下的運行參數(shù)等等。其主要目的是根據(jù)設(shè)計任務(wù)書規(guī)定的輸送油品的性質(zhì)，輸量及線路情況，由工藝計算來確定管道的總體方案的主要參數(shù)：管徑，泵站數(shù)，熱站數(shù)，及其位置等。最后繪制五張圖：管道縱斷面圖，中間熱泵站工藝流程圖，首站平面布置圖，泵房安裝圖，首站工藝流程圖。全線均采用“從泵到泵”的密閉輸送方式以及先爐后泵流程。經(jīng)審核，可以進行答辯。(4) 工藝流程設(shè)計，其原則是滿足各個輸油生產(chǎn)環(huán)節(jié)的需要，中間熱