【正文】 20xxmg/L ?X 4000mg/L )1 2 0 0 04 0 0 0(21 4 0 0 03 6 0 )(21 ??? ??????V m3 沉淀池總高度 54321 hhhhhH ????? 式中 H— 沉淀池總高（ m） 1h — 沉淀池超高（ m），一般采用 — 2h — 沉淀池有效水深（ m） 3h — 沉淀層緩沖層高度（ m） ,一般采用 4h — 沉淀池底部圓錐體高度（ m） 5h — 沉淀池污泥區(qū)高度（ m） 設計中取 1h =， 3h =, 2h =3m 根據(jù)污泥部分容積過大及二沉池污泥的特點，采用機械刮泥機連續(xù)排泥，池底坡度為 . irrh ??? )( 14 式中 4h — 沉淀池底部圓錐體高度（ m） r— 沉淀池半徑（ m） 1r — 沉淀池進水豎井半徑（ m），一般采用 i— 沉淀池池底坡度。q =1 m3/（㎡3600qQF ?? 式中 F— 沉淀部分有效面積（㎡） Q— 設計流量（ m3/s） 39。 設計中取 EA=12% Ot= %%100)(2179 )(21%100)1(2179 )1(21 ???? ?????? ?? AAEE 曝氣池內混合液中平均氧飽和度（按最不利的溫度條件考慮） ) P(CC t5bss b( 30 ) ??? CS（ 30） — 30℃時，鼓風曝氣池內混合液溶解氧飽和度的平均值（ mg/L）； CS— 30℃時，在大氣壓力條件下，氧的飽和度（ mg/L）。在標準通氣量 2m3/h個的條件下，檢查曝氣器布氣是否均勻，每個曝氣器透氣面積應大于 80%。 調試檢查方法 ： 曝氣器安裝完成后，池內放入清水，水面至曝氣器表面約為 100200mm。布氣管宜聯(lián)成環(huán)網(wǎng)，以確保系統(tǒng)布氣均勻性。個 服務面積 /m3/個 氧利用率 充氧能力 /kgO2/h 充氧動力效率 /kgO2/h 曝氣器阻力損失/Pa BZQ—W 248。曝氣器整體結構科學管理，工藝先進、設計新穎。充氧的目的是為活性污泥微生物提供所需的溶解氧，以保證微生物代謝過程的需氧量。目前，常用的曝氣設備分為鼓風曝氣和機械曝氣兩大類，在活性污泥法 中，應用鼓風曝氣的較多。在進水渠道內，水流分別 流向兩側，從缺氧段進入，進水渠道寬 ，渠道內水深 ，則渠道內的最大水流速度為 111 hNbQv s? 式中 1v — 渠道內的最大水流速度（ m/s） b1— 進水渠道寬度（ m） h1— 進水渠道有效寬度（ m） 設計中取 b1=,h1= ???v≈ 反應池采用潛孔進水，孔口面積 2vNQF s?? 式中 F— 每座反應池所需孔口面積（㎡） v2— 孔口流速（ m/s） ，一般采用 — 設計中取 v2= ??F = ㎡ 設每個孔口尺寸為 ，則孔口數(shù)為 fFn? 式中 n— 每座曝氣池所需孔口數(shù)（個） f— 每個孔口的面積（㎡） ??n ≈ 工程中取 4 個 孔口布置圖如下： 進水渠道底* 曝氣池的出水設計 A2/O 池的出水采用矩形薄壁堰，跌落水頭，堰上水頭 32)2( gmbQH ? 式中 H— 堰上水頭（ m） Q— 每座反應池出水量（ m3/s） ,指污水最大流量（ m3/s）與回流污泥量、回流量之和（ 250%m3/s） m— 流量系數(shù)，一般采用 — b— 堰寬（ m）；與反應池寬度相等 設計中取 m=,b=5m ) %( 32 ????? ???H m,設計中取 A2/O 反應池的最大出水流量為（ + 250%） = m3/s，出水管管徑采用 DN1500mm，送往二沉池，管內流速為 m/s。 平流沉淀池剖面圖如下 A2/O 生物反應池 設計參數(shù) 水力停留時間 A2/O 工藝的水力停留時間 t 一般采用 6— 8h，設計中取 t=8h 曝氣池內活性污泥濃度 曝氣池內活性污泥濃度 XV 一般采用 20xx— 4000mg/L，設計中取XV=3000mg/L 回流污泥濃度 rSVIXr ?? 610 式中 Xr— 回流污泥濃度（ mg/L） SVI— 污泥指數(shù)，一般采用 100 r— 系數(shù)，一般采用 r= LmgX r /120 6 ??? 污泥回流比 39。在出水擋板處設一個浮渣收集裝置，用來收集攔截的浮渣。 111 HBQv ? 式中 1v — 進水渠道水流速度（ m/s） ，一 般采用 1v ≥ 1B — 進水渠道寬度（ m） 1H — 進水渠道水深（ m） ， 1B ： 1H 一般采用 — 設計中取 1B = m, 1H = ??v =＞ 1 進水穿孔花墻 進水采用配水渠道通過穿孔花墻進水，配水渠道寬 ，有效水深 ，穿孔花墻的開孔總面積為過水斷面面積的 6%— 20%，則過孔流速為 1222 nhBQv ? 式中 v2— 穿孔花墻過孔流速（ m/s） ,一般采用 — B2— 孔洞的寬度（ m） h2— 孔洞的高度（ m） n1— 孔洞數(shù)量（個） 設計中取 B2=,h2=,n1=8 個 ????v ≈ 1 出水堰 沉淀池出水經過出水堰跌落進入出水渠道，然后匯入出水管道排走。 配水井內中心管直徑 239。 d)，采用重力排泥時，清除污泥間隔時 間 T=1d 21000 ? ???V = m3 （ 2）按去除水中懸浮物計算 602 21 10)100( 10086400)( ???? npK TCCQV ? 式中 Q— 平均污水流量（ m3/s） C1— 進水懸浮物濃度（ mg/L） C2— 出水懸浮物濃度（ mg/L） ，一般采用沉淀效率 η =40%— 60% K2— 生活污水量總變化系數(shù) r— 污泥容量（ t/ m3),約為 1 p0— 污泥含水率（ %） 設計中取 T=1d, p0=97%,η =50%, C2=〔 100%50%〕 C1= C1 6102)97100( 100186400)( ??? ???????V≈ m3 每格沉淀池污泥部分所需容積 139。 長深比 L/h2=18/2=9＞ 8(符合長深比 8— 12 之間的要求 ) 污泥部分所需容積 （ 1）按設計人口計算 nSNTV ??1000 式中 V— 污泥部分所需容積（ m3) S— 每人每日污泥量〔 L/(人 h） 2 ??A= ㎡ 沉淀部分有效水深 ?2h qˊ 沉淀池表面積 39。0 (3 aaaahV ??? ） 式中 V0’— 沉砂斗有效容積（ m3） 2239。 計算草圖如下： αα柵條 工作平臺進水 曝氣沉砂池 設計中選擇 四 組曝氣沉砂池， N=4 組，分別與格柵連接，每組沉砂池設計流量為 m3/s 。 泵房草圖 進水管348 .30 細格柵 設計中選擇 四 組格柵，即 N=4 組，每組格柵與沉砂池合建，則每組格柵的設計流量為近期水量的 1/4，即 m3/s. 格柵的間隙數(shù) bhvQn ?sin1? 式中 n— 格柵的間隙數(shù)（個） Q1— 設計流量（ m3/s） α— 格柵傾角（ o） b— 格柵柵條間隙（ m） h— 格柵柵前水深（ m） v— 格柵過柵流速（ m/s） 設計中取 h=,v=,b=, α=600 60s in115 0 ????n 個 工程中取 27 個 格柵寬度 B=s(n1)+bn 式中 B— 格柵槽寬度（ m） S— 每根格柵條的寬度（ m） 設計中取 S= B=(271)+ 27= 通過格柵的水頭損失 ?? sin2)( 2341 gvbskh ? 式中 h1— 水頭損失（ m） β — 格柵條的阻力系數(shù)，查表 β = k— 格柵受污物堵塞時的水頭損失增大系數(shù)，一般取 k=3 i n21) ( 02341 ???? gh m 柵后明渠的 總高度 H=h+h1+h2 式中 H— 柵后明渠的總高度（ m） h2— 明渠超高（ m） ，一般采用 — 設計中取 h2= H=++= 格柵槽總長度 L=++H1/ tanα 式中 L— 格柵槽總長度（ m） H1— 格柵明渠的深度（ m） L=++176。 min1 軸功率 p/kW 電機功率 p/kW 效率 /% 質量 ㎏ 排出口徑 /㎜ 420 11 735 22 79 750 200 集水池 （ 1）容積 按一臺泵最大流量時 6min 的出流量設計，則集水池的有效容積 V ??? 6604201h42 m3 （ 2）面積 取有效水深 H 為 2m則面積 F 為 F=V247。 進水與出水渠道 城市污水通過 DN900 ㎜的管道送入進水渠道，設計中取進水渠道寬度B1=,進水水深 h=,出水渠道 B2= B1=，出水水深 h= 校核 (1) 柵前流速： 1v 實際計算過水斷面為： = ㎡ 則柵前流速為： smAQv /1 ??? 符合柵前流速在 ～ 。最小坡度 I=‰ （ 2）出水管：設計流量按近期取， q(L/s)在 — 時 ，管徑 取600mm；粗糙系數(shù)為 nm=；最小坡度為 I=‰ 尺寸計算 平面草圖如下： 控制井中事故水量，即水力停留時間取 60s ,則事故管管底標高為： 60 = m3 247。 綜上所述，任何一種方法，都能達到除磷脫氮的效果，且出水水質良好，但相對而言， SBR 法一次性投資較少，占地面積較大，且后期運行費用高于氧化溝，厭氧池 +氧化溝雖然一次性投資較大，但占地面積 也不少，耗電量低，運行費用較低，產污泥量大，但構筑物多且復雜。 ④ 造價低，建造快，設備事故率低，運行管理費用少。 其主要特點： ① 工藝流程短，構筑物和設備少，不設初沉池，調節(jié)池和單獨的二沉池， 污泥自動回流，投資省，能耗低，占地少，管理簡便。階段 D 與階段A相類似，所不同的是反硝化作用發(fā)生在第三溝，處理后的污水通過第一溝已降低的出水堰排出。在 C 階段，入流污水仍然進入第二溝，處理后污水仍然通過第三溝出水堰排出。 階段 B：污水入流從第一溝調入第二溝，第一溝內的轉刷開始高速運轉。 階段 A：污水通過配水閘門進入第一溝，溝內出水堰能自動調節(jié)向上關閉， 溝內轉刷以低轉速運轉，僅維持溝內污泥懸浮狀態(tài)下環(huán)流，所供氧量不足，此系統(tǒng)處于缺氧狀態(tài)，反硝化菌將上階段產生的硝態(tài)氮還原成氮氣逸出。 ⑦ 脫氮效果還可以進一步提高，因為脫氮效果的好壞很大一部分決定于內循環(huán)，要提高脫氮效果勢必要增加內循環(huán)量，而氧 化溝的內循環(huán)量從政論上說可以不受限制，因而具有更大的脫氮能力。 ③ 污泥齡較長，一般長達 15－ 30 天，到以存活時間較長的微生物，如果運行得當，可進行除磷脫氮反應。 ⑦ 占地規(guī)模大，處理水量較小。 ③ 通過對運行方式的調節(jié)，進行除磷脫氮反應。 3）沉淀工藝：使混合液泥水分離，相當于二沉池， 4）排放工序：排除曝氣沉淀后產生的上清液，作為處理水排放，一直到最低水位，在反應器殘留一部分活性污泥作為種泥。 缺點： ① 內循環(huán)量一般以 2Q 為限，不宜太高，否則增加運行費用。 ② 在厭氧的好氧交替運行條件下，絲狀菌得不到大量增殖，無 污泥膨脹之慮， SVI 值一般均小于 100，有利于泥水分離。 根據(jù)所給定的污水 水量及水質，參考目前國內外城市污水處理廠的設計及運轉經驗，對于生活污水占比例較大的城市污水而言，以下幾種方法最具代表性： A2/O 法、 AB 法、生物濾池、循環(huán)式活性污泥法（改良 SBR）、氧化溝法。 對于生物除磷工藝，要求 BOD5/P=33～ 100。 處理程度的計算 1. BOD5 的去除率 %%100180 20180 ????? 2 .COD 的