年產(chǎn)30萬(wàn)噸煤制甲醇合成工段初步設(shè)計(jì)-全文預(yù)覽
【正文】 氣量；G5= 27335++%=G6= +++++++++= m3/hG7=27335+54670+++%3= m3/hG8=+++++++++= m3/h%，則 （G4%+%+27335+）/ G1=解得G4= G1= m3/h表11 循環(huán)氣組成氣體 CH3OH H 2 CO CO2 N2 Ar CH4組成 % % % % % % %氣量m3/h 3228 （8） 循環(huán)比，CO及 CO2單程轉(zhuǎn)化率的確定循環(huán)比R= G4/G 3 =（9）入塔氣和出塔氣組成G1 =G 3+G4+G5+G6－G7－G8=G2= G3+G4 =表12 入塔氣組成氣體 CH3OH H 2 CO CO2 N2 Ar CH4組成 % % % % % % %氣 m3/h 量 kmol/h 表13 出塔氣組成氣體 H 2 CO CO2 N2 Ar CH3OH組成 % % % % % %氣m3/h 量 kmol/h 氣體 CH4 （CH3O）2 C4H9OH C18H18 H2O 組成 % % % % % 氣m3/h 量 kmol/h 計(jì)算過(guò)程: 入塔氣CO=循環(huán)氣中CO+新鮮氣中CO += m3/h同理可得其他氣體氣量。2）水冷器入口氣體顯熱的確定 水冷器入口氣體的顯熱=入塔氣換熱器出口加熱氣體的顯熱， kJ/h3）水冷器出口氣體顯熱的確定表20 水冷器出口氣體各組分熱容和熱量氣體 CH3OH H 2 CO CO2 N2 Ar CH4熱容kJ/（） 氣量kmol /h 熱量kJ/（） 合計(jì)： kJ/（）；出口溫度40℃， 出口氣體顯熱==4） 出水冷器的粗甲醇液體熱量的確定表23 粗甲醇中各組分液體顯熱組分 （CH3O）2 C4H9OH C18H18 H2O CH3OH 液體比熱容KJ/(kg.℃) 熱量KJ/（h .℃） 合計(jì)：粗甲醇中各組分液體顯熱= KJ/（h .℃），粗甲醇溫度40℃， ，Q3==5） 水冷器冷卻水吸熱的確定由水冷器熱平衡方程可得 Q5 = Q1+Q2－Q3－Q4 即 Q5 =+－－= KJ/h6）冷卻水用量的確定 入口冷卻水溫度20℃，出口冷卻水溫度35℃， KJ/(kg.℃) /（（35－20））=流程中并用了兩個(gè)相同的水冷器， KJ/h.。表14 分離器出口氣體組成氣體 CH3OH H 2 CO CO2 N2 Ar CH4組成 % % % % % % %氣m3/h 量 kmol/h 合成塔的熱平衡計(jì)算1）計(jì)算公式全塔熱平衡方程式為：∑Q1 + ∑Qr = ∑Q2 + ∑Q3+ Q （1）式中： Q1——入塔氣各氣體組分焓，kJ/h； Qr ——合成反應(yīng)和副反應(yīng)的反應(yīng)熱，kJ/h； Q2 —— 出塔氣各氣體組分焓，kJ/h； Q3 ——合成塔熱損失，kJ/h； Q——沸騰水吸收熱量，kJ/h。則反應(yīng)（7）， m3/h的水和一氧化碳。 / =。汽包（V7001）排污，經(jīng)排污膨脹槽（V7006）膨脹減壓后就地排放。甲醇分離器（V7002）分離出的混合氣與新鮮氣按一定比例混合后升壓送至甲醇合成塔（R7001）繼續(xù)進(jìn)行合成反應(yīng)。反應(yīng)放出大量的熱，通過(guò)列管管壁傳給鍋爐水，產(chǎn)生大量中壓蒸汽（），減壓后送至蒸汽管網(wǎng)。 粗甲醇 馳放氣甲醇合成過(guò)程中，首先甲醇合成塔內(nèi)的氣體空速必須滿(mǎn)足催化劑的使用要求，國(guó)產(chǎn)銅基催化劑，一般要求氣體空速在8000～20000h1之間。合成塔中氫氣過(guò)量，對(duì)減少副反應(yīng)是有利的。（2）操作壓力近年來(lái)普遍使用的銅基甲醇合成催化劑，其活性溫度范圍在200～300℃，有較高的活性，對(duì)于規(guī)模小于30萬(wàn)噸/a的工廠，操作壓
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