【正文】 外套筒 2 與芯軸 l是熱裝在一起的。由于 VC 軋輥采用了壓力較高的液壓系統(tǒng)，給設計制造帶來一定的難度。HC 軋機與 CVC 軋機的比較見表 32：表 32 HC 軋機與 CVC 軋機比較CVC 技術 HC 技術原理結構工作輥軸向移動工作用 S 輥型形成壓下差控制板長度和板形+工作輥液壓彎輥；軋輥移動量小，應用于四輥軋機，改造工作量小。 軋機選擇選擇的主要依據是：車間生產的鋼材的鋼種，產品品種和規(guī)格，生產規(guī)模大小以及由此而確定產品生產工藝過程。電液伺服閥控制液壓缸，用于輥縫調整。進出口導輥安裝，用于板坯傳送時輸送平穩(wěn)，軋機進出口上下安裝了刮水板及導衛(wèi)，工藝潤滑油噴頭安裝在進出口上下刮水板上。100mm最大軋制壓力 2500 噸軋制速度 571/1200m/min輥縫調節(jié) 液壓 AGC工作輥換輥時間 （max）10 分鐘支承輥換輥 液壓、抽出式主電機功率 4250kwAC電機轉速 750主電機額定力矩 2HC軋機有液壓彎輥裝置，配合中間輥橫向移動就擴大板型調節(jié)能力。100mm中間作輥竄動行程 177。壓下規(guī)程的主要內容包括：原料卷尺寸選擇；各軋機壓下量分配及速度制度選擇；軋機機組壓下量分配及速度制度確定；各道力能參數計算及設備能力校核。所謂的經驗的方法是生產中往往參照現有類似軋機行之有效的實際壓下規(guī)程，亦即根據經驗資料進行壓下分配及校核計算。原料卷厚度為 ～6mm；原料卷寬度取決于產品規(guī)格。2) 為提高連軋機組的小時產量，應提高連軋速度，以縮短軋制時間，減小軋制節(jié)奏來提高產量。五機架連軋機組分配各架壓下量的原則一般是壓下量逐道次降低。本設計的各機架壓下量的具體分配是依據武鋼現場經驗資料采用 5 機架連軋機。 176。連軋機組末架的軋制速度決定著軋機的產量和技術水平。其它各架軋制速度的確定：當連軋機組末架軋機軋制速度確定后，根據連軋條件——秒流量相等的原則，根據各架軋出厚度和前滑求出各架軋制速度（帶鋼的寬展和前、后滑忽略不計） 。確定加速度的數值，應考慮到主電機的功率、帶鋼長度、板形、帶鋼厚度變化、冷卻水的控制及卷取溫度等因素的影響。因為斯通公式把軋制看成平行板間的鐓粗，因此得出單位壓力微分方程式： htdxx2???圖 51 作用在斯通理論微分體上的作用力冷軋薄板時其表面摩擦規(guī)律按全滑動來考慮，即 ，并采用近似塑ptxxf?性條件 ，則上式變成如下形式：Kxp???hdxxf2? 將上式積分，則得斯通單位壓力公式： 在后滑區(qū) eqplxmxK)21(0(?? 在前滑區(qū) lxx)21(0(? 式中： ，??hflm2H? ()2*Rhl?? f 為乳化液的摩擦系數 。道次參數表 52 各道次 值?道次 變形程度 /%?0變形程度 /%1平均變形程度 /%??1 2 25 3 4 5 冷軋時金屬實際變形抗力 的確定：?s由于加工硬化使得軋件的變形抗力逐道次升高，對加工硬化曲線進行線性擬合得： ()MPaipi27064????表 53 各道次變形抗力道次 平均變形程度 /%??變形抗力 /MPas ?sK*15.?1 2 3 4 5 平均單位壓力： ()mQpe1)15.(????式中 為平均單位張力，現僅以第一架軋機為例：?Q張應力的設定 ：hiq100MPa，120 MPa，130 MPa，140 MPa，開卷機張應力為 1 MPa，卷曲機張應力為 30 MPa。hflx39。?l 則總壓力 =,余下的各道次可依此類推計算出來，則??pBP39。軋機的空轉力矩( )根據實際資料可取為電機額定力矩的 3%～6%：kKNmMk . ＝?? 各機架空載輥縫值設定由于軋機的彈跳，使軋出的鋼板厚度 h 等于原來的空載輥縫再加上彈跳，表 58 摩擦力矩或者說：原來空載輥縫等于軋出鋼厚減去彈跳。它使輥縫中部尺寸大于邊部尺寸，帶鋼產生斷面凸度。冷卻水、冷卻潤滑液、空氣和與軋輥接觸的零件又會使軋輥冷卻。影響軋輥磨損的因素很多，例如，軋輥和軋件的材料，軋輥的表面硬度和光潔度，軋制壓力和軋制速度，前滑和后滑的數值以及支撐輥與工作輥之間的滑動速度等都會影響軋輥的磨損速度。對于工作輥來說，如果軋制壓力沿帶鋼寬度是均勻分布的，則變形區(qū)內工作輥的彈性壓扁在輥身中部的分布也是均勻的，只是在軋件邊部壓扁值小些。實驗表明，帶鋼寬度和輥身長度的比值以及工作輥直徑和支承輥直徑的比值愈小，則工作輥與支承輥之間壓力分布的不均勻性愈明顯。這一因素用來補償上述因素造成的影響。因此 10%軋制力的誤差，往往造成很大的厚度差，這會給正常操作造成很大困難，并直接影響產品的質量。繪制靜負荷圖之前，首先要決定出軋件在整個軋制過程中在主電機軸上的靜負荷值，其次決定個道次的純軋和間歇時間。通常為了消除非直線段的往往采用人工零位法進行軋制（彈跳曲線的非直線部分是變化的） ?，F代帶鋼連軋機剛度系數也就是在 5000～6500KN/mm 左右，通常軋制力的負荷水平為 8000～30000KN，彈跳值可達 1～5mm。5）軋輥的原始輥型(凸形、凹形或圓柱形)。工作輥與支承輥之間，由于其接觸長度大于軋件與工作輥的接觸長度，因而其壓力分布是不均勻的。軋件與工作輥之間、工作輥與支承輥之間均產生彈性壓扁。3）軋輥的磨損。2）軋輥的熱膨脹。影響輥縫形狀的因素 軋件的橫向厚度差(斷面形狀的變化)和板型的變化是由輥縫形狀的變化引起的 [7]。 B/mm 1250/MPa? P/KN 道次參數 軋制力矩確定 軋制力矩確定 ()hRPMz??12?式中： — 合力作用點位置系數（或力臂系數） ，冷軋薄板一般 取為? ?～，各道次的軋制力矩值見表 47： =?表 57 軋制力矩道次 1 2 3 4 5/ . 摩擦力矩確定傳動工作輥所需要的靜力矩，除軋制力矩外，還有附加摩擦力矩 ，它mM由以下兩部分組成： 、 ，其中 在四輥軋機（本設計中六輥軋機亦1mM21m用此公式）可近似地由下式計算： ()Pdffm??4*21式中 — 軋輥軸承的摩擦系數，滾動軸承： ＝ ；f f — 軋輥輥頸直徑 273mm；d（ 、 — 工作輥及支撐輥直徑，對于六輥軋機： ＝485mm， = gDz gDz1450mm）而 由下式計算：2mM ()iMmzm/))(112????式中： — 傳動效率系數，即從主電機到軋機的傳動效率，故可取 ＝? ?，本設計取 。 =?hRQcf/)15.(? 又有表查出 ?me/則 =p1)15.(??? 由 ??hfl39。2KhfCRy?圖中曲線為 。由變形區(qū)內各斷面處變形程度不等，因此，若取 為常量，通常根據加工硬化曲線去本道次平均變形量?s所對應的變形抗力值 [6]。本設計采用加減速的加速度絕對值相等的設計方法，并參照武鋼經驗取2一級加、減速度為 。依據秒流量相等有： smHhV/???表 45 軋件出口速度1 2 3 4 5Vh(m/s) 25 軋輥轉速確定由 ()%10???VhS表 46 軋輥速度 道次 1 2 3 4 5V(m/s) 17 由公式： ()DVingi??60求得各道次軋輥轉速分別為：表 47 軋輥轉速道次 1 2 3 4 5(r/min) 由軋輥轉速及電機轉速可求傳動比： ()gidni?表 48 傳動比道次 1 2 3 4 5n (r/min)d1000 1000 1000 1000 1000i 加速度選擇近代帶鋼冷連軋機精軋一般采用一級加速和一級減速軋制方式，即帶鋼在連軋機以恒速運轉下進行穿帶，并在卷取機實現穩(wěn)定卷取后開始進行加速，直至軋機轉速達到穩(wěn)定軋制階段最大轉速時加速結束 [5]。本次設計依據設備、產品及參考同類車間設定第五機架的軋制速度為 25m/s。 176。由公式 ())cos1(max????Dh得 ())1arcos(h?參數道次表 42 各道次咬入角1 2 3 4 5α 176。依據以上原則逐架壓下量的分配規(guī)律是，第一架可以留有余量，即考慮到帶坯厚度的可能波動和可能產生咬入困難等，而使壓下量略小于設備允許的最大壓下量，中間幾架為了充分利用設備能力，盡可能給以大的壓下量軋制；以后各架，隨著變形抗力增大，應逐漸減小壓下量；為控制帶鋼的板形，厚度精度及性能質量，最后一架的壓下量一般較小。精軋機組的主要任務是在 5 架連軋機上將原料卷軋制成冷板（帶）卷，尺寸符合要求的成品帶鋼，并需保證帶鋼的表面質量和機械性能。 各軋機壓下量分配薄板冷連軋機組總變形量及各道壓下量，應根據原料卷厚度、產品質量、軋機架數、軋制速度及產品厚度等合理確定。制定壓下規(guī)程的方法和步驟為：1) 在咬入能力允許的條件下，按經驗分配各道次壓下量；2) 制定速度制度，計算軋制時間并確定逐道次軋制溫度；3) 計算軋制壓力、軋制力矩及總傳動力矩；4) 校驗軋輥等部件的強度和電機功率； 5) 按制定規(guī)程的原則和要求進行必要的修正和改正。理論方法就是從充分滿足制定軋制規(guī)程的原則（即 量提高產量；。m牌坊重量 約 420t其中，本設計的五機架連軋機組中，前四架采用 CVC 四輥軋機，后一架采用 HC 六輥軋機。80 噸每側最大中間彎輥力 177。此軋機工作是可以通過調節(jié)中間輥橫向移動量來改變軋輥接觸長度，即改變其壓力分布規(guī)律以此消除軋制力變化對橫向厚度差影響，使 HC 軋機具有較大橫向剛性。其主要技術參數見表 33，表 34。帶靜壓油膜軸承安裝在支承輥軸頸上，用于低速軋制。本次設計經過綜合對比和實際考慮并結合設計目的和產品大綱要求，主要從控制板型（板凸度，平直度等）方面考慮，選用以下設備。表 32 續(xù) HC 軋機與 CVC 軋機比較CVC 技術 HC 技術效果板凸度控制 好邊部減薄 差波浪控制：邊波與中波 好復合波 差受熱長度和磨損影響 大受軋制力波動影響 大板凸度控制 好波浪控制：邊波與中波 好復合波 好受熱長度和磨損影響 小受軋制力波動影響 無軋鋼機是完成金屬軋制變形的主要設備，為了實現壓下量較大的控制軋制，現代冷軋帶鋼車間都選擇軋制力大的軋鋼機架和軋輥設備。圖 34 VC 軋輥結構簡圖以上介紹了一些典型的寬厚板軋機的機型和技術。只要改變高壓油的壓力，就可改變軋輥凸度，使其能抵消由軋制壓力引起的彈性彎曲變形，獲得較好的板形。圖 33 為這種凸度可變的支撐輥(也稱為 VC 軋輥)的結構簡圖 33。 HC 軋機HC 軋機為高性能板形控制軋機的簡稱，是日立公司研究的一種新型六輥軋機，它是在普通四輥軋機的基礎上增加兩個可轉向移動的中間輥其出發(fā)點是為了改善或消除四輥軋機中工作輥和支撐輥之間有害的接觸部分。CVC 的基本原理是；將工作輥輥身沿軸線方向一半削成凸輥型，另一半削成凹輥型，整個輥身成 S 型或花瓶式軋輥，并將上下工作輥對稱布置，通過軸向對稱分別移動上下工作輥，以改變所組成的孔型，從而控制帶鋼的橫斷面形狀而達到所要求的板形。 CVC 軋機1平輥縫；2 中凸輥縫；3中凹輥縫圖 31 CVC 軋機原理圖CVC 軋機是 SMS 公司在 HCW 軋機的基礎上于 1982 年研制成功的。而六機架連軋機是軋制小于 鍍錫板的專業(yè)軋機。 連軋機形式選擇現在大批量的低碳與結構冷軋帶鋼和鍍涂加工用鋼都是由四輥式冷連軋機生產的，軋制厚度較大時采用四機架連軋，軋制厚度較薄時采用五機架或六機架連軋機。3) 能獲得質量良好產品的同時還要盡可能多地軋制多品種。軋機選擇的主要依據是車間生產的鋼材的鋼種，產品品種和規(guī)格，生產規(guī)模的大小以及由此而確定的產品生產工藝過程。預留一條生產線空間，可添加生產線用來生產比如鍍錫、鍍鋁產品等。4. 要適應對外開放、對內搞活的經濟形勢，力爭做到產品結構和產品標準的現代化。2. 考慮各類產品的平衡，尤其是地區(qū)之間產品的平衡。 制定產品大綱本設計任務是年產 120 萬噸冷軋薄板。2 建廠依據和產品大綱 建廠依據冷軋板帶有極廣闊的用途，如造船、航空及火箭、精密儀表、工業(yè)廠房、家用電器、食品罐頭等以及