高層剪力墻結(jié)構(gòu)住宅體系結(jié)構(gòu)設(shè)計畢業(yè)論文-全文預(yù)覽
【正文】 23。對整體小開口墻的各肢墻截面內(nèi)力和連梁內(nèi)力計算公式與水平地震作用下相同。m電梯間100000000013121110339876543210000表325 風(fēng)荷載作用下各片剪力墻分配的內(nèi)力層 次總剪力墻內(nèi)力XSW2XSW6Vwi/kNMwi/ kNmVwi1/kNMwi1/kNmVwi1/kNMwi1/kN在計算墻肢軸力時，以洞口的中線為荷載分界線。 XSW6（整體小開口墻）XSW6屋面與樓面荷載的傳遞方式相同，如圖7（a）所示。查《建筑設(shè)計抗爭規(guī)范GB500112010》可知，對于該鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)房屋，剪力墻的抗震等級為三級。 表332 XSW2整體剪力墻內(nèi)力組合層 次非地震時地震時+/kN/kNN/kNM/V/kN/kN()/NGE/kNM/V/kN13頂00底12頂?shù)?1頂?shù)?0頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)鬃ⅲ罕碇芯鶠樽箫L(fēng)和左震作用下的組合內(nèi)力，在右風(fēng)和右震作用下，彎矩和剪力大小相等，符號相反。mV/kNN（左風(fēng)）/kNN（右風(fēng)）/kN13頂0000底12頂?shù)?1頂頂10頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)桌m(xù)表333 XSW6小開口整體剪力墻非地震時內(nèi)力組合 層 次墻肢1內(nèi)力墻肢2內(nèi)力++（SQk+Swk）++（SQk+Swk）N/kNN/kNM/。 表333 XSW6小開口整體剪力墻非地震時內(nèi)力組合層 次墻肢1內(nèi)力墻肢2內(nèi)力++（SQk+Swk）++（SQk+Swk）N/kNN/kNM/kN表2表23表232分別為XSW2(整截面剪力墻)和XSW6（小開口剪力墻）的內(nèi)力組合結(jié)果。在恒載和活載作用下墻體中產(chǎn)生的軸力分別見表32表32表32表330。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范查詢相GB500092012》，屋面 = kN/m 樓面 (+)=隔墻換算 () +2+=墻體自重 =1. 活載屋面活荷載 =屋面雪荷載 = kN/m 樓面 = kN/m 圖6（a）樓（屋）面荷載傳遞（b）XSW22各樓層恒載作用圖 （c）XSW2各樓層活載作用圖 圖7 樓（屋）面荷載傳遞方式XSW2各樓層的恒載和活載的分布分別如圖6（b）、（c）所示。m電梯間1000 0 00 0 1312111098765432100豎向荷載包括豎向恒載和豎向活載，在豎向荷載作用下可以近似地認為各片剪力墻只受軸力，且規(guī)定受壓為正，其彎矩和剪力為零。mNwi2/kNVbi1/kNMbi1/kNmVwij/kNMwij/ kNmVw/kNVf/kNMw/kN公式為： （），分別按下式 計算總剪力墻的彎矩、剪力和壁式框架的剪力，計算結(jié)果見表224，計算公式為： 根據(jù)表220求得的各片剪力墻的等效剛度與總剪力墻等效剛度的比值，可由式求得各片剪力墻的內(nèi)力。本工程僅計算在左風(fēng)作用下產(chǎn)生的內(nèi)力；墻肢截面內(nèi)力的正負號規(guī)定與水平地震作用下相同。m電梯間1000 0 0000 1312111098765432100續(xù)表323 XSW12水平地震作用下的墻肢及連梁內(nèi)力 層次XSW6內(nèi)力中部墻肢內(nèi)力Vwi/kNMwi/kN表323 XSW6水平地震作用下的墻肢及連梁內(nèi)力 層次XSW6內(nèi)力左肢內(nèi)力右肢內(nèi)力連梁內(nèi)力Vwi/kNMwi/kN表322 水平地震作用下各片剪力墻分配的內(nèi)力樓 層 總剪力墻內(nèi)力XSW2XSW6Vwi/kNMwi/ kN表321剪力墻總剛度編號墻體類型數(shù)量EcIeq/107 kN計算公式為： 表320 水平地震作用下總剪力墻、總框架內(nèi)力計算樓層倒三角形荷載作用下頂點集中荷載作用下總內(nèi)力Vw/kNVf/kNMw/kN同時，各截面內(nèi)力均采用左震時的正負號。表319 結(jié)構(gòu)在水平作用下位移驗算樓層風(fēng)荷載作用下水平地震作用下倒三角形荷載均布荷載總位移倒三角形荷載頂點集中荷載總位移電梯房11312111033987654321由上表可知，在風(fēng)荷載作用下位移驗算滿足要求：在水平地震作用下位移驗算滿足要求：由上面可知在地震作用下的倒三形分布荷載的最大值為：q=在最大值q=，其值為μ=結(jié)構(gòu)一個主軸方向的彈性等效側(cè)向剛度，可按倒三角分布荷載作用下結(jié)構(gòu)頂點位移相等的原則，將結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度折算為豎向懸臂受彎構(gòu)件的等效側(cè)向剛度，按下列公式計算：EJd= = EJdH2i=1nGi==剛重比滿足要求，可不考慮重力二階效應(yīng)的不利影響。mFi/kNFiHi/kN我國《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB500102010），建筑結(jié)構(gòu)的抗震計算應(yīng)根據(jù)情況采用底部剪力法或振型反應(yīng)譜法計算，特別不規(guī)范的建筑、甲類建筑等，尚采用時程分析法進行多遇地震下的補充計算，且剛度和質(zhì)量沿高度分布較均勻，故可以按底部剪力法計算水平地震作用。（）。m = kN按上述方法確定的各樓層標高處風(fēng)荷載標準值見表213。 確定結(jié)構(gòu)基本周期T1= =13=，ωo T12 = = kNm 2XSW1多肢剪力墻2XSW6小開口整體剪力墻1XSW131XSW2整體剪力墻4XSW33XSW43XSW51XSW71XSW81XSW91XSW101XSW111 XSW122XSW142為簡化計算，假定本例中連梁與總剪力墻之間的連接為鉸接，總剪力墻剛度取各片剪力墻的等效剛度之和，計算結(jié)果見表313。m2Kc104/kN根據(jù)梁柱線剛度比可求得柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)，進而計算得到柱的側(cè)移剛度及壁式框架的剪切剛度。表37 整體小開口墻的等效剛度墻號H/mA/m2/m4μEc /107kN/m2EcIeq/107 kN當(dāng)各墻肢相差較大時可根據(jù)表410先查得S值，按上式計算第個墻肢的值1）XSWXSWXSWXSWXSWXSWXSWXSWXSW1XSW1XSW1XSW為整截面墻，Ec=107kN/m2。，Ibj= Ibj01+30μIbj0Abjlbj2I1，I2墻肢1,2的截面慣性矩；m洞口列數(shù)；h層高；H剪力墻總高度；aj第j列洞口兩側(cè)墻肢的軸線距離；lbj第j列連梁計算跨度。連梁中部有反彎點。 圖1 標準層平面圖標準層：Abj=
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