【正文】 空氣流通面(2)15煙氣流通面積空氣預(yù)熱器傳熱計算見表317。2省煤器結(jié)構(gòu)計算見表314。表311 高溫過熱器傳熱計算序號名稱符號單位計算公式或來源數(shù)值1入口煙溫℃見表 398502入口煙焓kJ/kg見表 393蒸汽出口溫度℃給定4504蒸汽出口焓kJ/kg見表375蒸汽入口溫度℃假設(shè)6蒸汽入口焓kJ/kg查水蒸氣性質(zhì)表P=7蒸汽吸熱量kJ/kg()/8頂棚管吸熱量kJ/kg假定1209煙氣放熱量kJ/kg+10煙氣出口焓kJ/kg/+11煙氣出口溫度℃查表 3612平均煙溫℃（+）/213煙氣容積m3/kg見表35 (=)14水蒸氣容積份額—見表35 (=)15三原子氣體容積份額—見表35 (=)16煙氣密度kg/m3見表35 (=)17飛灰濃度kg/m3見表35 (=)18飛灰顆粒平均直徑經(jīng)驗值1319煙氣流速(+273)/(273)20煙氣對流放熱系數(shù) 查《鍋爐原理及計算》第三版 圖12621蒸汽平均溫度℃(+)/222蒸汽比容m3/kg查水蒸氣性質(zhì)表P=23蒸汽流速/24蒸汽側(cè)放熱系數(shù)查《鍋爐原理及計算》第三版 圖121625熱有效性系數(shù)—查《鍋爐原理及計算》第三版表12726傳熱系數(shù)/ (+)27較大順流溫壓℃28較小順流溫壓℃29順流平均溫壓℃()/ln(/)30 傳熱量kJ/kg/(1000)31誤差%│()/│100%32頂棚管受熱面?zhèn)鳠崃俊嫒≈魇軣崦鎘J/kg/(1000)33誤差%│()/│100%34總傳熱量kJ/kg+35誤差%│()/│100%36主過熱器熱量誤差%37 允許誤差%——177。 爐膛結(jié)構(gòu)計算見表38。表34 脫硫計算序號名稱符號公式及來源數(shù)值單位1SO2原始排放濃度（104）/m3/kg2SO2允許排放濃度“GB13271鍋爐大氣污染物排放標準”表2900m3/kg3計算脫硫效率（1/）100%m3/kg4燃煤子脫硫能力系數(shù)A測量值—5石灰石脫硫能力系數(shù)K測量值—6鈣硫摩爾比m)/A]/K—7石灰石中CaCO3含量見表23%8入爐石灰石量kg/kg9CaCO3未利用率測量值%10煅燒成CaO時吸熱量（1）kj/kg11脫硫時放熱量(/100) (/100)kj/kg12可支配熱量(+)/(1+)kj/kg13燃燒所需理論空氣量見表32m3/kg14脫硫所需理論空氣量(/100) (/100)m3/kg15燃燒和脫硫當量理論空氣量(+)/(1+)3,7935m3/kg16燃燒產(chǎn)生理論氮氣體積見表32m3/kg17脫硫所需空氣中氮氣體積m3/kg18當量理論氮氣體積()/(1+)+m3/kg19燃燒產(chǎn)生RO2體積見表32m3/kg20煅燒石灰石生成CO2體積(/100)m3/kg21脫硫使SO2減少量(/100) (/100)m3/kg22燃燒和脫硫時產(chǎn)生RO2當量體積(+)/(1+)m3/kg23燃燒產(chǎn)生理論水蒸氣體積見表32m3/kg24當量理論水蒸氣體積[(+Md)+]/(1+)+m3/kg25入爐燃料灰量/100kg/kg26入爐石灰石直接生成飛灰量(/100)m(/)kg/kg27入爐石灰石灰分含量(100)/100 (1/100 Md/100)kg/kg28未反應(yīng)CaO的量{[(100)/100]m(/100)( /100)( /100)}kg/kg29脫硫產(chǎn)物CaSO4的量(/100)( /100)}kg/kg30當量灰分(++++)/(1+)%31未脫硫時底灰份額取定—32脫硫工況時底灰份額[(/100)+++]/[(1+)(/100)]—33未脫硫時飛灰份額1—34脫硫時飛灰份額[(/100)+]/[(1+)(/100)]—35分離效率設(shè)計值—36灰循環(huán)倍率/（1）—37分離器前飛灰份額+—38脫硫后的SO2排放濃度mg/kg39脫硫效率（1/）100% 不同過量空氣系數(shù)下燃燒產(chǎn)物的容積及成分見表35。燃料特性參數(shù)見表31。 在鍋筒上裝有2只，過熱器集汽集箱上裝有一只PN10()，DN80、d0=40的彈簧安全閥，在過熱器集汽集箱出口裝有PN10()、DN200的電動主汽閥，其它水位表排污、加藥、取樣等表計和閥門均按常規(guī)設(shè)置。爐墻上設(shè)有人孔，觀察孔及測試孔，開孔處用耐火材料外加罩殼密封。凡屬操作、檢修、測試門孔處及連通道均設(shè)有平臺和樓梯，平臺采用柵格結(jié)構(gòu)，固定支撐在鋼架上。煙氣在管內(nèi)自上而下流動，空氣在管外橫向沖刷，空氣兩次交叉流動后由熱空氣管道進入爐膛。在管組煙氣入口處的第一、二排管，管子彎頭部分及靠前、后墻兩排管子都裝有防磨蓋板。其結(jié)構(gòu)見圖24和圖25，具體尺寸見鍋爐總圖。過熱器分成兩級 ，低溫過熱器布置在煙氣較低部分，逆流布置，材料為20鋼；高溫過熱器布置在煙氣的高溫部分，順流布置，以降低溫壓，避免過熱損壞，材料為20鋼。密封腿直徑Dm為1000mm，返料腿直徑Df為1000mm，回料器溢流堰高Hw為1700mm，隔板與配風裝置距離為1000mm，隔板厚度為200mm，隔板高度為1200mm，回料器本體寬度Wbh為1000mm，回料器本體高度Hbh為2200mm，回料器本體深度Bbh為2200mm。一般由密封腿、回料器本體和返料腿組成?？偙诤?00mm。本鍋爐采用高溫旋風分離器，共兩只。布風板阻力為整個床層阻力的2530%才可以維持床層穩(wěn)定運行。本鍋爐采用風帽式布風板。給煤機為螺旋給煤機，布置形式為前墻布置。兩側(cè)水冷壁管屏下部分別與下級箱連接，上部與各自上集箱連接，再由4根1025的管子引入鍋筒。它是自然循環(huán)鍋爐構(gòu)成水循環(huán)回路不可缺少的重要部件。排污管。水下孔板：水下孔板一般放置在最低水位下50100mm，孔徑1012mm，蒸汽穿孔流速23m/s，作用是均衡蒸汽負荷。當屬于鍋爐以外的煙、風、汽水管道要支撐在鍋爐構(gòu)架上時，必須按負荷的大小及負荷著力點的位置校核構(gòu)架強度，必要時另行加固。 鍋爐結(jié)構(gòu)簡介本鍋爐鍋爐為室內(nèi)(外)布置，由前部及尾部兩個豎井煙道組成。由于爐膛下部風速較高，磨損嚴重，且為保證燃料穩(wěn)定著火，在布風板至二次風入口處敷設(shè)一定厚度的防磨耐火材料。爐膛的尺寸主要包括爐膛的長、寬、高及截面收縮形式。因此，在本次設(shè)計中。%，鍋爐容量65t/h，排煙溫度選取為140℃。對于本次設(shè)計，床溫取850℃。截面熱負荷一般在34MW/m2， W/m2。循環(huán)流化床鍋爐屬于室燃爐，爐膛設(shè)計中應(yīng)首先確定爐膛的截面熱負荷，其容積熱負荷在循環(huán)流化床鍋爐中沒有多大意義。本鍋爐屬于小型中壓鍋爐，受熱面以蒸發(fā)受熱面為主，%。表25 經(jīng)濟技術(shù)指標 鍋爐效率,％　排煙溫度℃燃料耗 ㎏/s給水溫度 ℃140105 鍋爐基本尺寸見表26。表21 鍋爐規(guī)范型號額定蒸發(fā)量 過熱蒸汽壓力過熱蒸汽溫度給水溫度65t/h MPa450℃105℃燃料特性見表22。在這種燃燒方式下，燃燒室密相區(qū)的溫度水平受到燃煤過程中的高溫結(jié)渣、低溫結(jié)焦和最佳脫硫溫度的限制，一般維持在850℃左右。但與常規(guī)煤粉爐中發(fā)生的單純懸浮燃燒過程相比，顆粒在循環(huán)流化床燃燒室內(nèi)的濃度遠大于煤粉爐，并且存在顯著地顆粒成團和床料的顆?；鼗欤w粒與氣體間的相對速度大，這一點顯然與基于氣力輸送方式的煤粉懸浮燃燒過程完全不同。熱力計算，煙鳳祖力計算，強度計算的數(shù)據(jù)力求精確，使整個設(shè)計力求完美。最突出的特點是：燃燒溫度低，停留時間長，以及湍流混合強烈，這些優(yōu)點給流化床燃燒帶來一系列優(yōu)點。在煤含硫量高時，還可以在燃煤中加入石灰石，在燃燒中低成本脫硫。尤其是以煤為主要燃料的鍋爐燃燒排放出大量的灰渣、粉塵、二氧化硫和氮的氧化物等污染物，嚴重影響了生態(tài)環(huán)境。由于循環(huán)流化床鍋爐較煤粉爐爐膛的溫度水平低的特點，帶來了低污染排放和避免燃煤過程中結(jié)渣等問題的優(yōu)越性。這一溫度范圍也恰與最佳脫硫溫度吻合。打印前，不要忘記把上面“Abstract”這一行后加一空行5 第1章 緒論隨著能源設(shè)備的發(fā)展和利用，特別是鍋爐這種將工質(zhì)加熱到一定的溫度和壓力的能源設(shè)備廣泛應(yīng)用，給環(huán)境造成了嚴重污染。此外，循環(huán)流化床燃燒還對不同性質(zhì)的燃煤適應(yīng)性強，適于燃燒低質(zhì)煤等特點。循環(huán)流化床燃燒技術(shù)具有一些層燃和煤粉燃燒等常規(guī)燃煤技術(shù)所不具備的特點。本次設(shè)計為65噸/小時循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計，無論是方案的選擇論證，爐膛的選擇，鍋爐的整體布置，尾部受熱面的型式和布置，分離器、回料器的設(shè)計等都經(jīng)過仔細衡量，力求合理。固體顆粒充滿整個爐膛，處于懸浮并強烈摻混的燃燒方式。煙氣和未被分離器捕集的細顆粒排入尾部煙道，繼續(xù)與受熱面進行對流換熱，最后排出鍋爐。 鍋爐基本特性鍋爐規(guī)范見表21。表24 管子特性名稱管徑厚度節(jié)距排列及氣流流向符號橫向縱向管子排列方式煙氣沖刷方式煙氣與工質(zhì)流向單位mmmmmm水冷壁80高溫過熱器105110順列橫向交叉流低溫過熱器95順列橫向交叉流省煤器9060錯列橫向交叉流空氣預(yù)熱器6040錯列縱向交叉流下降管蒸汽引出管主要經(jīng)濟技術(shù)指標見表25。因此在設(shè)計過程中，主要考慮的方面是爐膛內(nèi)著火的穩(wěn)定性及熱流密度的橫向均勻性，爐膛內(nèi)有足夠的傳熱量，煤的燃盡程度，合理的煙氣流速和排煙溫度，受熱面的磨損問題，分離器的分離效率、物料的平衡以及鍋爐的脫硫效率等?！∮捎阱仩t容量不大，爐膛和尾部煙道中的受熱面已經(jīng)可以滿足鍋爐的吸熱要求，無需布置其他受熱面，并且為了獲得高的分離效率，因此鍋爐采用高溫旋風分離器，而且不布置外置換熱器，整個鍋爐爐型采用M型布置。但運行風速過低則發(fā)揮不了流化床的優(yōu)