【正文】 4106=?m 2 荷載組合為縱向主 +附，單孔重載 水平力 H = + = 豎向力 N = += 對承臺 xx 軸力矩 M = + + = ? m （ 1） 計算承臺位移 ○ 1 承臺豎向位移 b0= Nγbb= 107 =103m ○ 2 承臺水平位移 a= γββHγβaMγaaγββγ2βa=108+106106108(106)2 =104m ○ 3 承臺轉角 β= γaaMγβaHγaaγββγ2βa=106+106106108(106)2 =104 （ 2）計算樁頂位移及內力 ○ 1 樁頂豎向位移 b1i=b0+x1iβ=103+4104=103m 橋梁基礎工程課程設計 24 b2i=b0+x2iβ=1034104=104m ○ 2 樁頂水平位移 a?? = a = 104m ○ 3 樁頂轉角 ???? = ??? = ?104, ○ 4 樁頂處軸向力 N1i=Nn +x1iβρ1= 4104106=, N2i=Nn = = N3i=Nn +x3iβρ1= +4104106=, ○ 5 樁頂處橫向力 Qi=aρ2βρ3=104104106=, ○ 6 樁頂處力矩 Mi=βρ4aρ3=104104106=?m 第二節(jié)橫向荷載下單樁的內力和位移計算 計算采用的荷載組合為常水位時，縱向主 +附，單孔重載產生的單樁內力及位移。 假設為彈性樁， hm=2(d+1)=5m m=m1h12+m2(2h1+h2)h2hm2 =502+8(2+)52 =2 C30 受壓彈性模量 E? = 107kPa I = π??4/64 = ??4， EI = ???I = 106kN? ??2 a = √??0??????5 = √1065 = . ah=，所以應按彈性樁設計。2γ2(6d)， W3 泥巖參數(shù)按碎石取，物理狀態(tài)為中密，所以地基允許承載力深度修正系數(shù) k2 取 5， k39。 各土層極限摩阻力圓礫土 f1=80kPa， l2=， W4 泥巖 f2=50kPa， l2=，W3泥巖， f3=100kPa， l3=。 第四節(jié)基礎尺寸的擬定 一承臺尺寸確定 墩身底面 尺寸： 承臺平面尺寸： 12 8 承臺厚度：承臺采用 C30 混凝土，厚度定為 2m。 本區(qū)蒸發(fā)量遠大于降水量，為貧水地區(qū)，地下水量一般不大且埋藏較深 ， 地下水及地表水對普通混凝土不具侵蝕性。 沉井 沉井基礎占地面積小，施工方便，對鄰近建筑物影響小，沉井內部空間還可得到充分利用。位于旱地、淺水灘或季節(jié)性河流的墩臺，當沖刷不深，施工排水不太困難時，選用低承臺樁基有利于提高基礎的穩(wěn)定性。 第三節(jié)基礎類型的比選 橋梁基礎工程課程設計 16 根據荷載的大小和性質、地質和水文地質條件、料具的用量價格（包括料具的數(shù)量）、施工難易程度、 物質供應和交通運輸條件以及施工條件等等，經過綜合考慮后決定以下四 個可能的基礎類型，進行比較選擇，采用最佳方案。 ○ 2 頂帽風力 H31=WA=12= H31對基底 x— x 軸的力矩 MH31為 MH31=(58+2+)=?m ○ 3 墩身風力 H32=WA=(+)/258= 橋梁基礎工程課程設計 15 H32對基底 x— x 軸的力矩 MH32為 MH32=(29+2)=?m ○ 4 縱向風力在承臺底產生的荷載 H3=H31+H32=+= MH3 = MH31 + MH32 = +=?m （ 3）流水壓力 因為該橋墩不處于水流中，所以流水壓力為 0 四 荷載組合 活載布置圖示 單孔重載 雙孔重載 單位 N(kN) H(kN) M() N(kN) H(kN) M() 主力 恒載 活載 附加力 制動力 0 0 風力 0 0 （ 1）單樁軸向承載力檢算 最不利荷載組合為縱向主 +附，雙孔重載。 （ 2）離心力 直線橋離心力為 0。 = 2,滿足剛性角要求。 橋墩底面尺寸 l = +2 5845 = b = + 2 5845 = . 橋梁基礎工程課程設計 10 根據橋墩底面尺寸和剛性角要求取承臺尺寸為 12 8 2。 第三節(jié)設計依據 （ 1） 鐵路橋涵地基和基礎設計規(guī)范（ ） （ 2） 鐵路橋涵設計基本規(guī)范（ ） （ 3）鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規(guī)范（ ） （ 4）鐵道第三勘察設計院編．鐵路工程設計技術手冊－橋涵地基和基礎 （ 5）西南交通大學巖土工程系編．橋梁基礎工程 （ 6）橋梁基礎工程課程設計指導書 橋梁基礎工程課程設計 9 第二章 方案設計 第一節(jié) 地基持力層的選擇 一 地基持力層的確定 地基持力層的確定 需要在各土層中找一個埋得較淺、壓縮性較低、強度較高的土層作為持力層。其排泄路徑主要為蒸發(fā)。 名稱天然重度顆粒重度天然含水量塑限 液限壓縮模量黏聚力內摩擦角單軸飽和抗壓強度物理狀態(tài)基本承載力樁周土的極限側阻力k N/m3k N/m3% % % MP a k P aoMP a k P a k P a新黃土 1 5 . 5 2 6 . 5 1 4 . 9 11 24 7 . 4 1 5 . 4 23 ／ 硬塑 150 60W4 泥巖 1 8 . 7 2 6 . 0 2 4 . 7 1 3 . 5 28 9 . 2 1 6 . 8 25 ／ 軟塑 210 50粉砂 1 7 . 2 2 6 . 3 9 . 6 ／ ／ 16 ／ 28 ／ 稍密 190 45中砂 1 7 . 9 2 6 . 3 1 0 . 5 ／ ／ 34 ／ 32 ／ 稍密 240 55圓礫土 1 8 . 4 2 6 . 3 8 . 2 ／ ／ 52 ／ 40 ／ 稍密 300 80W3 泥巖 20 ／ ／ ／ ／ 120 ／ 42 ／ 中密 400 100W3 砂巖 22 ／ ／ ／ ／ 200 ／ 45 ／ 中密 600 120W2 泥巖 23 ／ ／ ／ ／ 500 ／ ／ 6 節(jié)理較發(fā)育 900 130W2 砂巖 24 ／ ／ ／ ／ 800 ／ ／ 15 節(jié)理較發(fā)育 1200 150橋梁基礎工程課程設計 8 ② 新黃土不需要考慮濕陷性。 根據巖土工程勘察報告，大橋地層自上而下依次為新黃土、白堊系泥巖夾砂巖，河谷處主要為沖積砂及礫石土，各橋位的地層分布詳見鉆孔柱狀圖（圖1－ 5 為 22 號橋墩所在圖 ）。空心橋墩支承墊石采用 C40 鋼筋混凝土，頂帽采用 C30 鋼筋混凝土，墩身采用 C30 混凝土，空心橋墩構造圖見圖 1－ 4。每孔梁的理論重量為 2276 kN，梁上設雙側人行道，其重量與線路上部建筑重量為 。 2 橋跨及附屬結構 橋跨由 38 孔 32m 后張法預應力混凝土梁【圖號：專橋（ 01） 2051】組成，該梁全長 ，梁高 ，跨中腹板厚度 ，下翼緣梁端寬 ，上翼緣寬 ，為分片式 T 梁，兩片梁腹板中心距為 ，橋梁跨中縱斷面示意如圖 1－ 1 所示。圓端形橋墩支承墊石采用 C40 鋼筋混凝土，頂帽采用 C30 鋼筋混凝土，墩身采用 C30 混凝土，圓端形橋墩構造圖見圖 1－ 3。 橋梁基礎工程課程設計 5 圖 1－ 3 圓端形橋墩構造圖 5 853550 1 0 0 1 2 0 1 0 0 50 85 5H14042 : 14020 205 6 0基礎6 0 02 1 0 / 2852 4 052 1 0 / 250 1 0 0 1 2 0 1 0 0 50 85 53552005352801 0 5 2 4 0 1 0 52104 5 06 0 035 1 0 0 1 0 0 35 52 8 0H1404020 202 4 0基礎2 1 042 : 12 4 0d / 2 d / 2C 3 0 混凝土d平面 II截面II正面?zhèn)让?55橋梁基礎工程課程設計 6 5 1203510012010035120 5h=H3503505050605050300555 75 200 75 564055h=H350350506050H3535360180 280 1806403608020080160 100 120 100 160Ⅲ Ⅲ截面平面半正面 半側面半I I 截面 半 Ⅱ Ⅱ 截面Ⅲ ⅢI IⅡⅡ80:180:1 45:145:15050300 圖 1－ 4 空心橋墩構造圖 橋梁基礎工程課程設計 7 第二節(jié)工程地質和水文地質資料 1 工程地質 本段線路通過構造剝蝕低中山區(qū)、河谷階地、河流峽谷區(qū)等地貌單元，大部分穿行山前緩坡，地形起伏大，海拔在 1000~1500m，地形起伏大，相對高差 100~200m，山頂覆蓋新黃土或風積 砂 ，溝谷發(fā)育。 表 1－ 1 地層的主要物理、力學參數(shù) 注： ① W4 泥巖為全風化泥巖，相關的參數(shù)按照黏性土取值， W3 泥巖和W3 砂巖為強風化泥巖和強風化砂巖，相關