【正文】 Q43=Q41–Q44＝ ＝ t/h Q54=Q17γ54== t/h Q52=Q17γ52== t/h Q55=Q52–Q54＝＝ t/h Q49=Q17γ49== t/h Q53=Q17γ53== t/h Q51=Q52 + Q53＝+＝ t/h 校核 Q51=Q49+ Q55＝+＝ t/h Q50=Q17γ50== t/h Q57=Q22+ Q44Q54＝+＝ t/h Q56=Q17γ56== t/h Q47=Q56+ Q57＝+＝ Q46=Q17γ46== t/h Q45=Q46+ Q47＝+＝ t/h校核 Q45=Q22+ Q50+ Q56＝++＝ Q48=Q49+ Q50＝+＝ t/h校核 Q48=Q46+ Q44+ Q53＝++＝ t/h5． 計算各產(chǎn)物的回收率。表43分級設(shè)備選擇計算表設(shè) 備 名 稱 及規(guī)格臺數(shù)分 級 溢 流返 砂溢流細度(200目%)流程給礦量(t/h)設(shè)備處理量(t/h臺)負荷率%流程給礦量(t/h)設(shè)備處理量(t/h臺)負荷率%2FG30Ф3000高堰式雙螺旋分級機367第5章 選別流程計算 選別流程的計算 (1) 選別流程圖已知條件：原礦含鉛、鋅兩金屬，=,＝％，＝％，＝100％，＝100％，最終產(chǎn)物為鉛精礦，鋅精礦，其中鉛精礦＝71％，＝91％，鋅精礦＝％，＝92％。K1=1+（δ1δ2）=1+（）=式中 δ2——設(shè)計的礦石密度（t/m3） δ2= （t/m3）；δ1——標準礦石密度，（t/m3）；K2——分級粒度校正系數(shù)，查表518,410可知K2=；故 D=+[24(2)]1/2=（m）選用2FG30φ3000型高堰式雙螺旋分級機3臺(2) 按返砂量計算分級機的生產(chǎn)能力Q=135mk1nD3/24式中 n——螺旋轉(zhuǎn)數(shù)，由附表26可知n=；M、kD——意義同前。 磨礦設(shè)備選擇計算表 (只有一段磨礦)設(shè) 備 名 稱及規(guī)格臺數(shù)磨機有效容積 m3產(chǎn)品粒度（200目 %）q0值筒體轉(zhuǎn)速（r/min）磨機功率（kW）負荷率η %MQG3200x3600格子型球磨機367630 分級設(shè)備的選擇與計算已選定MOG32003600格子型球磨機3臺，根據(jù)1臺磨機對應(yīng)1臺分級機，便于配置，則選用3臺分級機。h），V0=41 （m3）n=()/（41）= 取n=3臺η=%對MQG32003600球磨機，q=（m3h） V= （m3）對MQG32003600球磨機，K2由表515可知K2= q=（m3h）；q0——現(xiàn)場磨機按新生成計算級別計的單位容積生產(chǎn)能力，q0=（m3 表33 設(shè)備選擇計算表序號作業(yè)名稱設(shè)備名稱及規(guī)格臺數(shù)篩孔mm需要的面積m2選擇的面積m2流程的給礦量t/h篩分效率%負荷率%1粗篩13002600固定篩113020260442中篩SZZ15003000自定中心振動篩15020280653細篩YA1536圓振動篩2182565第4章 磨礦流程計算與設(shè)備選擇 磨礦流程的計算 原始指標(1) 磨礦車間生產(chǎn)能力：Q=3636/24=(2) 給礦粒度為：150mm(%(3)磨礦細度：%(4)循環(huán)負荷：C=320%(5)年工作330天,日工作三班,每班工作8小時 流程計算Q11=3636/24= （t/h）Q17=Q11= （t/h）式中 C——磨機循環(huán)負荷，由表49,47可知C=250%～600%，取C=320%，Q16=CQ11=320%= （t/h）Q14=Q15=Q11+Q16=+=，r16=r11+C=420 （%） 磨礦設(shè)備的選擇和計算(1) 設(shè)計條件：1) 給礦量： Q=2) 磨礦細度：% 占67%3) 給礦粒度：150mm4) 給礦細度：%5) 中等可碎性礦石 (2) 現(xiàn)場條件：磨礦流程采用一段閉路磨礦,給入磨礦機的礦石粒度為20～0mm，％，(％)，應(yīng)用φ27003600mm格子型球磨機，每臺處理能力為40t/h.,磨礦機的單位生產(chǎn)能力()q0=40(67%8%)/= K=。則：粗粒級含量：β＝（βγ＋βγ）/γ ＝（100+）/＝（3）篩分效率E＝65％（4）根據(jù)篩子的工作條件，查表確定校正系數(shù)為： K=。(2)確定產(chǎn)物10中細粒級及粗粒級的含量,通過查產(chǎn)物8和產(chǎn)物13的產(chǎn)品粒度特性曲線來確定:β＝（βγ＋βγ）/γ篩孔尺寸之半與第二段破碎機排礦口之比9/28＝，查《選廠設(shè)計》中表46可知β＝。篩分面積一般根據(jù)給礦粒度dmax計算:篩子寬度B=(~3)dmax＝3520＝1560mm長度L＝2B＝21560＝3120mm.篩子面積 F＝Q/qa, 其中Q＝202 t/h, a＝130mm, q＝(查表510)F＝Q/qa＝202/＝實際篩分面積：F=BL=15603120=4867200mm2= 負荷率：η=100%=44%選用13002600固定篩。三種方案比較如表31所示： 表31 破碎設(shè)備方案對比結(jié)果表 方案工藝段設(shè)備名稱與規(guī)格臺數(shù)負荷率功率/KW質(zhì)量/tⅠ粗碎PE12001500顎式破碎機 165160中碎PYY1650/285標準圓錐破碎機156155細碎PYD2200短頭圓錐破碎機15926085Ⅱ粗碎PXZ700/100旋回破碎機13815591中碎PYB1750標準圓錐破碎機149155細碎PYD2200短頭圓錐破碎機15926085Ⅲ粗碎PJ9001200顎式破碎機199110中碎PYY1650/285標準圓錐破碎機156155細碎PYD1750短頭圓錐破碎機25715522比較三種方案，方案一負荷率均衡，有利于破碎及正常的工作及日后擴建充分發(fā)揮各個破碎機的潛力；方案一在設(shè)備總重、設(shè)備功率及設(shè)備配置比方案三更為簡單、方便。故 Q=288=（t/h）在閉路破碎時，按通過量計算的生產(chǎn)能力為 Qb=KQk根據(jù)礦石性質(zhì)取K=,則，Qb=KQk＝＝所需破碎機臺數(shù)為：n=Q12/Q=，取1臺負荷率為： Q流/(nQ設(shè))100%=(1)100%=59% 破碎設(shè)備方案比較方案二：原礦最大粒度為520mm,破碎最終產(chǎn)物粒度為 15mm ,工作制度：每天三班，每班6小時，破碎比分別為：。故 Q=196= （t/h）所需破碎機臺數(shù)為：n=Q7/Q=127/=，取1臺負荷率為：η=Q流/(nQ設(shè))100%=127/(1)100%=56% 細碎設(shè)備的選擇和計算初步擬訂選用PYD2200短頭圓錐破碎機，該機在開路破碎標準條件下的生產(chǎn)能力為：Q0=q0e式中q0——單位排礦口寬度的生產(chǎn)能力，查表51可知q0= t/(mm故 Q==（t/h）所需破碎機臺數(shù)為：n=Q3/Q=，取1臺負荷率為： η=Q流/(nQ設(shè))100%=(1)100%=65% 中碎設(shè)備的選擇和計算初步擬訂用PYY1650/285標準圓錐破碎機，該機在標準條件下的生產(chǎn)能力為：Q0=q0e式中 q0——單位排礦口寬度的生產(chǎn)能力，查表53可知q0=7 t/(mm其數(shù)值等于原礦中小于50mm粒級含量與產(chǎn)物4中小于50mm粒級含量之和，即：β=βE1+βγ4中篩的篩孔尺寸與原礦最大粒度比值＝50/520＝，從《選礦廠設(shè)計》圖43查中等可碎性礦石得β＝19％，中篩的篩孔尺寸與粗碎機排礦口寬度比值＝50/106＝，從圖45中查中等可碎性礦石得β＝＝44％則β=βE1+βγ4＝＋＝＝％3) 細碎作業(yè)：Q11=(Q9β＋Q13β)E3即Q1=(Q1β＋Q13β)E3故Q13= Q1（1βE3)/ βE3 =202（）/()＝ t/hγ13＝＝％Q12＝Q13＝γ12＝γ13＝％Q10=Q9+Q13=202+= t/hγ10＝γ9＋γ13＝100＋＝％Q11=Q1=202t/h, γ11＝γ1＝100％ 式中β——產(chǎn)物13中小于18mm的粒級含量，細篩的篩孔尺寸與細碎機排礦口寬度比值＝18/15＝，從《選礦廠設(shè)計》圖49中查中等可碎性礦石得β＝68％ 式中β——產(chǎn)物9中小于18mm的粒級含量，其數(shù)值等于原礦中小于18mm粒級含量，粗碎機排礦口產(chǎn)物中小于18mm粒級含量和中碎機排礦產(chǎn)物中小于18mm粒級含量的三者之和。圖26 總工藝流程圖105第3章 破碎流程計算與設(shè)備選擇 破碎流程計算 原始指標(1) 按原礦計的生產(chǎn)能力為3636t/d；(2) 破碎車間為連續(xù)工作制度，年工作330天，每天3班，每班6小時；(3) 礦石屬中等可碎性礦石，礦石密度δ=，Δ=；(4) 原礦最大粒度Dmax=520mm，最終破碎粒度為15mm； 計算(1) 破碎車間小時處理量Q=3636/(63)=202（t/h）(2) 破碎比：S=Dmax/d=520/15=(3)根據(jù)總破碎比,選用三段一閉路破碎流程見圖31。磨礦采用一段閉路流程，%。(1) 車間工作制度參照我國礦山生產(chǎn)實際，選礦廠各車間的工作制度設(shè)定如下：1) 破碎車間：設(shè)備年運轉(zhuǎn)天數(shù)330天，3班/天，6小時/班；2) 磨浮車間：設(shè)備年運轉(zhuǎn)天數(shù)330天，3班/天，8小時/班；3) 脫水車間：設(shè)備年運轉(zhuǎn)天數(shù)330天，3班/天，8小時/班。缺點:使硫回收困難。c：鋅精礦品位提高一方面是使磨礦細度74um由65～70%提高到70～75%，鐵閃鋅礦單體解離更加充分。e：減少了石灰用量，減低了PH值，總尾礦水可直接外排具有良好的社會及環(huán)保效益。1）經(jīng)過科學(xué)、充分的全優(yōu)小型浮選試驗后，得出以下結(jié)果：a：解決了因受礦石性質(zhì)的自身限制及工藝流程的客觀影響，可以在浮選作業(yè)之前添加介質(zhì)pH調(diào)整劑及抑制劑，有效的實現(xiàn)了鉛鋅、鋅硫的分離。缺點；1) 設(shè)備裝機容量大，浮選機機容積高于前三種流程, (,部分混合浮選機容積134m3,一段磨礦全浮浮選機容積134m3)；2) 浮選時間長，鉛損失于鉛混選尾礦和鉛分離尾礦兩處，操作較難控制；3) 硫精礦質(zhì)量差，品位只有32%；4) 鋅精礦質(zhì)量較差，品位只有44%左右。缺點: 1) 鉛鋅浮選過程中的精礦質(zhì)量控制要求較嚴，它可左右分離過程中的鉛鋅精礦質(zhì)量；2) 硫不容易上浮，主要是在鉛鋅混浮選中受石灰的抑制，選硫是極難活化，%；3) 鉛鋅分離的抑制劑用量高于等可浮。黃沙坪鉛鋅選礦廠于1966年下半年進行試生產(chǎn)，1967年正式投入生產(chǎn)，三十多年來選礦工藝流程進行六次變革，即1966年下半年使用過短時間的兩段磨全浮選，1967年到1968年為部分混合浮選，1969年到1971年一季度為一段磨礦全浮選，1971年二季度到1998年采用一段磨礦等可浮，1999年元月到2000年6月為一段磨礦部分優(yōu)先浮選，2000年7月至今為全優(yōu)先浮選。本次設(shè)計磨礦的給礦粒度為15mm(%)，礦石屬中硬礦石，易解離，易泥化，無階段選別。(3) 控制分級的必要性控制分級是為了獲得更細的溢流細度或是配合在一段磨礦中實現(xiàn)階段選別。要合理地進行預(yù)先分級，必須是給礦中合格粒級含量不小于14%15%，其最大力度不大于67mm。分級作業(yè)又分為預(yù)先分級，檢查分級與控制分級。 (4)洗礦的必要性原礦含水3%，含泥量小，因此不用洗礦?！×＜塵m 原礦粒度分析600900虎口破碎機排礦口產(chǎn)率%累積%產(chǎn)率%累積%300　　　300250　　250150　15010010050502020101088331100100　100　100　 原礦與粗碎產(chǎn)物粒度分析表(3)檢查篩分的必要性各種類型破碎機不管是開路破碎，還是閉路破碎，其排礦產(chǎn)物中都含有小于排礦口寬度的產(chǎn)物和大于排礦口寬度的產(chǎn)物，如教材P23表44（破碎機排礦產(chǎn)物中過大顆粒含量β與最大相對粒度表）所示。因此，應(yīng)選三段破碎，其平均破碎比Sa=，破碎比符合教材P20的表43的要求。總破碎比：S=Dmax/d=520/15=由前面計算出的總破碎比S=