泊頭市建設(shè)銀行辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-全文預(yù)覽
【正文】 45004602350046022500460215004602（2）柱正截面承載力計(jì)算 以第二層B軸柱為例說明,根據(jù)B柱內(nèi)里組合表,將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣,并將柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后,選出最不利內(nèi)里,進(jìn)行配筋計(jì)算。（1） 梁斜截面受剪承載力計(jì)算一層AB跨==250515=，故截面滿足尺寸要求。支座A上部： 選用418，As=1017mm2。（1）梁的正截面受彎承載力計(jì)算 ，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算成制作邊緣處的控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。 2177。N （）2柱頂MN （）柱底M177。2177。 N （） 3柱頂M （） N （） 柱底M 177。對支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。B右M177。圖27橫向框架彎矩的二次分配法圖28 豎向荷載作用下框架彎矩圖表215 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VB VB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN頂N底N頂N底40302010表216 活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN頂=N底N頂=N底4（）0（）0（）（）0（）（）30（）0（）（）0（）（）2000（）（）1000（）（） 橫向框架內(nèi)力組合（1）結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)本工程的框架為三級(jí)抗震框架。2）梁端剪力及柱軸力計(jì)算梁端彎矩求出后，從框架梁中截取梁為隔離體，由平衡條件可得梁端剪力及跨中彎矩。（3）內(nèi)力計(jì)算梁端柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算。2+2 ｝== KN對于1至3層：q2=2= KN/m, P1=｛+(+) 247。對于第四層（不上人屋面）： q2== KN/m, P1=｛+(+) 247。水平地震作用下框架的彎矩圖，梁端剪力圖及軸力圖如圖24所示。表213 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次邊梁走道梁柱軸力ll邊柱N中柱N4321注：（1）柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力。剪力及柱軸力分別按式：， ，為節(jié)點(diǎn)左右梁的線剛度。 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算⑤軸線橫向框架內(nèi)力計(jì)算為例,框架柱端剪力及彎矩分別按式：和 (上端彎矩)，(下端彎矩).。表29 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算層次/KN /KN N/㎜/㎜/㎜4397996339799623979961286643按式計(jì)算基本周期，其中量綱為m，取=，則T1== 水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算因結(jié)構(gòu)高度不超過40m,質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻,變形以剪切型為主,故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。㎜邊橫梁141042505501096000101010101010走道梁141042504001093000101010101010表24 柱線剛度Ic計(jì)算表層次hc/㎜EcN/㎜2bh㎜㎜Ic/㎜4Ec Ic/ hc/N柱的側(cè)移剛度計(jì)算，根據(jù)梁柱線剛度比不同，邊框架中柱和邊柱以及樓梯間柱，現(xiàn)以2層A1柱為例說明計(jì)算過程，其余柱的計(jì)算過程見表24表26。圖21框架結(jié)構(gòu)平面圖及計(jì)算簡圖 重力荷載代表值1），樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：6（2+）=15=2），屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：15=3），樓面均布活載：15=4），屋面均布活載：15=5），門窗重：底層：㎡（外），㎡（內(nèi)），㎡（內(nèi)）二層：窗面積 ㎡（外），㎡（內(nèi)），㎡（內(nèi)）三層：㎡（外），㎡（內(nèi)），㎡（內(nèi)）頂層：窗面積 ㎡（外），㎡（內(nèi)），㎡（內(nèi)）底層門窗重：+=2層門窗重：+=3層門窗重：+=頂層門窗重：+=6），墻體自重：底層：外墻自重：（）= 內(nèi)墻自重：｛（610+5+）｝= +=2層：外墻自重：（）= 內(nèi)墻自重：｛（613+5+）｝= KN += KN3層：外墻自重：（）= 內(nèi)墻自重：｛（613+5+）｝= KN += KN頂層：外墻自重：（）= 內(nèi)墻自重：｛（613+5+）｝= KN += KN7）梁柱自重（見表22）8）荷載分層總匯：頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載，50%屋面雪荷載，梁自重，半層柱自重，半層墻及門窗自重。計(jì)算結(jié)果見（表22）。結(jié)構(gòu)平面布置圖詳見結(jié)構(gòu)施工圖，框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖如（圖21）。表21 梁截面尺寸（㎜）及各層混凝土強(qiáng)度等級(jí)層次混凝土強(qiáng)度等級(jí)橫梁（bh）縱梁（bh）次梁（bh）34跨（57跨）45跨 1~4C30250550250400300700250550 柱截面尺寸估算框架結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)是三級(jí)。在進(jìn)行建筑設(shè)計(jì)的過程中，以形式簡單大方，外觀規(guī)則，均勻?qū)ΨQ為主要指導(dǎo)思想，該工程為規(guī)則的長方體，歐式風(fēng)格，辦公建筑在追求形式美觀的同時(shí)，考慮到了造價(jià)是否經(jīng)濟(jì)，建成后是否適用，特別是維護(hù)保養(yǎng)和能耗等適用成本是否經(jīng)濟(jì)等問題。華北電力大學(xué)科技學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）泊頭市建設(shè)銀行辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文1設(shè)計(jì)總說明本工程名稱為泊頭市建設(shè)銀行辦公樓設(shè)計(jì)，位于泊頭市中華大街與濱湖路交叉口，其中中華大街為進(jìn)出泊頭市的重要主干路而濱湖路則為泊頭市的次干路。, m，,主體為現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)。室內(nèi)外高差900mm2）后砌填充墻采用粘土空心磚砌筑，內(nèi)墻200 mm，外墻300 mm；樓蓋及屋面采用現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm.3）門窗表(大門為玻璃門，內(nèi)門木門；窗為鋁合金窗)表11 門窗表22 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書 結(jié)構(gòu)布置及基本構(gòu)件的確定 梁截面尺寸的確定樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),樓板厚度取120㎜,框架梁截面高度按梁跨度的1/15—1/10估算,梁,柱,板的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30(fc=㎜2,ft=㎜2)。根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果綜合考慮其他因素，本設(shè)計(jì)柱截面均取為500㎜500㎜ 基礎(chǔ)的選用基礎(chǔ)選用柱下獨(dú)立基礎(chǔ),采用C30混凝土,。s0== KN/㎡式中：μr 為屋面積雪分布系數(shù)，取μr = 梁，柱，墻門，窗重力荷載計(jì)算梁，柱可根據(jù)截面尺寸，材料容重及粉刷等計(jì)算出單位長度上的重力荷載：對墻，門，窗等可計(jì)算出單位面積上的重力荷載。 （2）梁長度取凈長，柱長度取層高。 梁的線剛度ib=EcIb/L,其中Ec為混凝土彈性模量，L為梁的計(jì)算跨度，Ib為梁截面慣性矩，對于現(xiàn)澆樓面，中框架梁：Ib=2Ec I0/L，邊框架梁：Ib= I0/L，I0為梁矩形截面慣性矩。㎜2Ec I0/L/N 橫向自振周期計(jì)算結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移由式 求得，式中為集中在k層樓面處的重力荷載代表值，為把集中在各樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載爾的第i層的層間剪力；為第i層的層間側(cè)移剛度；，為i,k層的層間側(cè)移；s為同層框架柱的總數(shù)。m4321各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見(圖23) 圖23橫線水平作用及地震剪力作用下結(jié)構(gòu)位移 水平地震作用下的位移驗(yàn)算 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點(diǎn)位移分別按式： 和 ,計(jì)算出的框架各層層間位移應(yīng)滿足式,式中 為多遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的樓層最大的層間彈性位移,h為計(jì)算樓層層高，為彈性層間位移角限值．本設(shè)計(jì)中[θe]=1/500表211 橫向水平地震下的位移驗(yàn)算層次/（N/㎜）439799636001/5114339799636001/2570239799636001/1890128664357001/1832 由表211可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，其值為1/1832〈1/550，滿足要求。設(shè)計(jì)中第2層柱需考慮修正值，其余柱均無需修正。m，V量綱為KN。m，V單位為KN，N單位為KN，l單位為m。對于第4層（不上人屋面）：活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖26所示。2｝== KNP2=｛+(+) 247。表212橫向框架恒載匯總表層次（KN/m）q1‘（KN/m）q2（KN/m）P1（KN）P2（KN） （） （）413表213 橫向框架活載匯總表層次q2（KN/m）P1（KN）P2（KN）（）（）4（）()()()0 13 0 注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。1）彎矩分配系數(shù)計(jì)算（）例：A柱頂端節(jié)點(diǎn)： μ下柱=4ic/(4ic+4ib)=4(4+4) =μ右梁=4ic/(4ic+4ib)=4(4+4) =其余分配系數(shù)見圖27所示。計(jì)算結(jié)果詳見表215及表216。VB左MV177。續(xù)表217 框架梁內(nèi)力組合層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEkrRE｛（SGk+）+｝+SQk+V= rRE〔ηvb（Mbl+Mbr）/ln+VGb〕〕一B右MV0跨間MABMBC下面以第一層AB跨梁考慮地震作用的組合為例，說明內(nèi)力的組合方法。表218 橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEkrRE｛（SGk+）+｝
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