【正文】 1（s）可按下式計算：T1= （uT）1/2注：uT假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值Gi作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移。 s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。橫向水平地震作用下的位移驗算horizontal level earthquake functions of table under of move to check to calculate層次Vi，KN∑Di，N/mm△ui，mmui，mmhi，mmθe=△ui/hi71/61/51/41/31/21/11/由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/36011/550，滿足規(guī)范要求。 y框架柱的反彎點高度比。mCD跨梁 M l b =*= KN由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。m（2）、對于16層， 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計算方法同第7層。m同理，在屋面雪荷載的作用下：q2== KN/mq2，==q2，==P1=（）= KNP2=（+）= KNP3=（+）= KN M1=P1e1 =（）/2 = KNm）（2）、對于第16層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（1/）2+（1/）3]/12 =（KNm）、內(nèi)力計算：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架，彎矩計算如下圖所示： 恒荷載作用下彎矩分配活荷載作用下的彎矩分配圖恒荷載作用下橫向框架彎矩圖活荷載作用下橫向框架彎矩圖 、梁端剪力和柱軸力的計算：恒載作用下：例：第7層：荷載引起的剪力： VA=VB=（33（）+）/2 = KN VB=VC=（+）/2 = KN本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計。框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + SQk+。1）均布和梯形荷載下，如下圖： VA= （MA+MB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2若VA（2q1+q2）al/2≤0，說明x≤al，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：VAq1xx2q2/（2al）=0將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/（6al）若VA（2q1+q2）al/20，說明xal，則x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAx（q1+ q2）x2/2+alq2（xal/3）/2若VA≤0，則Mmax=MA2）同理，三角形分布荷載和均布荷載作用下，如下圖：VA= （MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4 x可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/3l 跨間的最大彎矩計算結(jié)果見下表： 跨間最大彎矩計算結(jié)果表層次147跨ABBCABBCABBCMmax梁端剪力的調(diào)整：梁端剪力設計值應按下式調(diào)整：V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]（1）、對于第7層， AB跨：受力如圖所示：梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（33+）= KN/m V Gb=+ ln==6 m左震：M lb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+100）/6+230] = KNBC跨：受力如圖所示：梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m V Gb=+ ln== m左震：M lb= m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[(+) /+] = KN（2）、對于第16層， AB跨：q1== KN/m q2=（+）= KN/m V Gb=+ ln==6 m BC跨：q1== q2=（+）= V Gb=+剪力調(diào)整方法同上、框架柱的內(nèi)力組合：取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架A柱彎矩和軸力組合horizontal frame A pillars bend themoment to bine with the stalk dint層次位置內(nèi)力SGkSQk　Sek左Sek右γRE [(SGK+ )+]+SQK+NMM　→←|Mmax||Nmin||Nmax|7柱頂M66 22 5 9 9 60 80 111 110 111 60 111 N204 64 14 2 2 213 218 340 335 340 213 72 柱底M42 15 3 3 3 41 48 72 71 72 41 72 N234 64 14 2 2 244 248 380 371 380 244 380 6柱頂M28 10 　19 19 13 55 48 48 55 13 48 N424 129 　7 7 491 506 702 690 506 491 702 柱底M34 12 　10 10 30 53 58 58 58 30 58 N484 129 　7 7 552 567 782 761 782 552 782 5柱頂M34 12 　25 25 13 69 58 58 69 13 58 N645 193 　15 15 740 772 1064 1044 772 740 1064 柱底M34 12 　17 17 23 60 58 58 60 23 58 N734 193 　15 15 831 863 1184 1151 863 831 1184 4柱頂M34 12 　29 29 9 73 58 58 73 9 58 N865 257 　24 24 987 1041 1426 1399 1041 987 1426 柱底M34 12 　23 23 15 67 58 58 67 15 58 N984 257 　24 24 1108 1162 1586 1541 1162 1108 1586 層次位置內(nèi)力SGkSQkSek左Sek右γRE [(SGK+ )+]+SQK+NMM→←|Mmax||Nmin||Nmax|3柱頂M34 12 30 30 8 74 58 58 74 8 58 N1086 322 36 36 1232 1311 1788 1753 1311 1232 1788 柱底M34 12 30 30 7 73 57 57 73 7 57 N1234 322 36 36 1383 1463 1988 1932 1463 1383 1932 2柱頂M35 12 29 29 10 75 60 60 75 10 60 N1306 386 49 49 1475 1583 2150 2108 1583 1475 2108 柱底M44 15 36 36 13 92 74 73 92 13 74 N1484 386 49 49 1657 1765 2390 2322 1765 1657 2390 1柱頂M23 7 29 29 5 59 38 37 59 5 37 N1527 451 63 63 1717 1856 2511 2463 1856 1717 2511 柱底M11 4 68 68 62 89 19 19 89 62 19 N1743 451 63 63 1938 2077 2803 2722 2077 1938 2803 橫向框架B柱彎矩和軸力組合horizontal frame B pillars bend themoment to bine with the stalk dint位置內(nèi)力SGkSQk　Sek左Sek右γRE [(SGK+ )+]+SQK+|Mmax||Nmin||Nmax|　→←NMM7柱頂M45 14 3 12 12 61 35 75 74 75 61 75 N304 109 25 0 0 322 323 519 518 519 322 519 柱底M34 9 2 6 6 43 29 56 54 56 43 56 N333 109 25 0 0 352 353 559 553 559 353 559 6柱頂M30 7 　27 27 63 5 47 46 63 63 46 N567 219 　2 2 688 693 985 988 688 688 988 柱底M32 8 　18 18 56 17 50 49 56 56 49 N627 219 　2 2 749 753 1065 1059 749 749 1065 5柱頂M32 8 　35 35 74 2 50 49 74 74 49 N831 328 　5 5 1010 1021 1451 1458 1010 1010 1451 柱底M32 8 　28 28 68 5 50 49 68 68 50 N920 328 　5 5 1101 1111 1571 1564 1101 1101 1571 4柱頂M32 8 　43 43 84 11 50 49 84 84 4