【正文】 隨著時(shí)間的增加，在儲(chǔ)藏高度的下部1/3處摩擦力減小，在上部 2/3處增大。試驗(yàn)表明，側(cè)壓力隨著儲(chǔ)藏深度的變化線性變化。 ? 圖 1233表示的是粉狀物料氣動(dòng)卸料時(shí)對(duì)側(cè)壓力的影響。 ? 在物料為粉狀，例如水泥、石灰?guī)r粉和小麥粉等，其側(cè)壓力與儲(chǔ)藏的時(shí)間有關(guān)。 128 MARTEN’S 試驗(yàn)（德國(guó)） ? 1966年到 1967年，在 Braunschweig和德國(guó)，Peter和 Martens進(jìn)行了一個(gè)試驗(yàn)，為了研究充氣、氣動(dòng)卸料和均勻化卸料的作用。 ? 在卸料口一側(cè)最需要考慮的不是其壓力的增加，而是其變化。倉壁的光滑程度，物料的類型和儲(chǔ)藏深度對(duì)荷載類型的作用影響不夠明顯。非均勻的水平荷載導(dǎo)致倉壁上出現(xiàn)剪力。試驗(yàn)對(duì)粗糙和光滑的倉壁都進(jìn)行了試驗(yàn)，以下是加載時(shí)的條件： ? 在裝料過程中（卸料口關(guān)閉） ? 中心卸料過程中 ? 在通過偏心卸料口 倉壁和中心的那個(gè)卸料口 卸料的 ? 過程中 ? 在靠近倉壁的卸料口卸料的過程中 ? 在倉壁卸料口的卸料過程中 ? 圖 1222到圖 1229表示倉壁摩擦力荷載（ v）和側(cè)壓力（ P）在擁有中心卸料口的裝卸料過程中的大小。每個(gè)卸料口都一個(gè)特殊的，可以移動(dòng)的蓋子。 淺沿倉的加載試驗(yàn) ? 1981年， Pieper和 Stamou進(jìn)行了一些列試驗(yàn)，主要研究淺沿倉在中心裝、卸料和偏心裝、卸料過程中物料在倉壁上的壓力值計(jì)算方法。因此推論，在實(shí)際中也無影響。這一公式在材料靜止時(shí)是不正確的。 μ在動(dòng)態(tài)狀態(tài)下相當(dāng)小。第一個(gè)實(shí)驗(yàn)中測(cè)量精確度不是很精確，誤差限為 177。 ? 第二個(gè)實(shí)驗(yàn)，用于實(shí)驗(yàn)粉狀物料。每片之間的支撐力可以被測(cè)量，通過校準(zhǔn)可以達(dá)到的誤差為 177。實(shí)驗(yàn)物料為 1到 2mm的石英砂，卸料口的直徑為 12mm。 ? 在裝料或者靜止過程中，休止角 μ要比卸料過程中大。 ? （ b）材料的 k值在靜止或者動(dòng)態(tài)過程中是和 earth pressure at rest 不一致的。 ? 內(nèi)壁光滑的筒倉所受的側(cè)壓力要比內(nèi)壁粗糙的大。倉內(nèi)壁通過在其表面粘貼砂紙以使其粗糙。 ? 通過他們的實(shí)驗(yàn)， 釋了谷物料在裝料和卸料過程中的特性，如下： ? 在裝料過程中，例如筒倉的裝料過程中，太難，未翻譯剩下的。卸料剛一開始，水平壓力就開始陡增，同時(shí)產(chǎn)生振動(dòng)。在Odessa的實(shí)驗(yàn)圖中也給出了通過 Janssen公式計(jì)算的壓力曲線。三個(gè)試驗(yàn)中所采用的物料均為小麥。而對(duì)于上部 1/3的高度建議采用的超壓系數(shù)為 。 ? During side withdrawal，壓力陡增，達(dá)到了 Janssen公式計(jì)算結(jié)果的 1， 5到 。同時(shí)，為了對(duì)比，對(duì)應(yīng)地也畫出了通過 Janssen’s公式算得的靜態(tài)壓力值。粘貼應(yīng)變片沿著倉壁四周分別在 9個(gè)標(biāo)高處安置（每隔 2到 3m一個(gè)），同時(shí)，在倉底部也有。在松軟條件下散水泥的比重為 1150kg/cum（公斤每立方米）。 ? Akmiansk Test Silo ? 一個(gè)有由六個(gè)單倉組成的倉群被用來進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。自 1951年該種類型的倉一直被用來盛放散裝水泥。 ? 倉壁的側(cè)壓力在卸料過程中往往要比裝料過程中大。 ? Kim實(shí)驗(yàn)中的其他觀察結(jié)果： ? 裝料的速度或者臨時(shí)中斷裝料本不能從根本上影響倉體的最大壓力。 Kim說，正是用來阻止壓力增大的圓環(huán)和方形柱導(dǎo)致了裂縫的產(chǎn)生。在卸料過程中，外部靜態(tài)的物料在方形柱上的壓力是不變的，但在內(nèi)部卻有動(dòng)態(tài)的增加。 ? Kim發(fā)現(xiàn)，方格形能很有效的降低側(cè)壓力，通過在筒倉內(nèi)實(shí)現(xiàn)人工的漏斗型流動(dòng)模型。 ? 相對(duì)較窄的圓環(huán)被用來解釋為何他們的作用不夠明顯。環(huán)的直徑和筒倉的直徑之比為 1:64。圓環(huán)的寬度和筒倉的直徑之比為1:43。曲線 D為在卸料過程中的數(shù)值，模型 ? 中設(shè)置尺寸為 3ft11in的方形木條，從卸料口到物料頂部。這些環(huán)沒有減小動(dòng)態(tài)壓力值。圖線的形狀表明流動(dòng)是不穩(wěn)定的。這些曲線顯示了圓環(huán)和方形木條在卸料過程中對(duì)于側(cè)壓力減小的影響。 ? 曲線 D顯示的是在卸料過程中的應(yīng)變片數(shù)值。第五層的時(shí)候變成了 。 ? 曲線 B是在卸料過程中粘貼應(yīng)變片的數(shù)據(jù)。 Kim也用方形木柱倉進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)。他說，根據(jù)實(shí)驗(yàn)的結(jié)果，有兩種可行的方法可以確保 funnel，盡管不考慮在筒倉壁上由于流動(dòng)造成的水平壓力的增加。這樣的話，底層的物料就會(huì)因?yàn)樯蠈游锪系臄D壓而變得密實(shí)。因此我們可以推斷，如果我們可以發(fā)現(xiàn)一種能夠控制物料流動(dòng)的裝置那么動(dòng)態(tài)壓力就可以避免。而在物料的中部會(huì)形成漏斗型流動(dòng)形式。外側(cè)的觀測(cè)方法是：在倉壁上開了一些空洞，在這些空洞上裝上玻璃片。 124 Kim的實(shí)驗(yàn)（ USSR） ? 1948到 1953年之間， Soviet Union進(jìn)行了很多實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ秃腿叽缒Ｐ蛯?shí)驗(yàn)，其目的是研究阻止在糧食輸送過程中的筒壁裂縫。因此可以得出，在有 antidynamic tube裝置的筒倉中，物料在卸的過程中是有規(guī)律的。隨后， Masniere的筒倉模型，為八面體，邊長(zhǎng) ，高 。當(dāng)卸料口接近或者在筒壁上的時(shí)候，它通常也被布置在筒壁上。 Depression柱 ? 在小麥卸料的過程中， Reimbert提出了幾種方法來阻止側(cè)壓力的增加。 ? 這些試驗(yàn)更加清楚的表明，在裝料過程中筒壁上的有規(guī)律可循的壓力曲線可以通過計(jì)算得到。 2m深處，實(shí)驗(yàn) 1和實(shí)驗(yàn)2 的超壓系數(shù)分別為 。一夜內(nèi)的時(shí)間內(nèi)完成裝料和卸料 ? 通過對(duì)裝料和卸料過程的對(duì)比，我們看到，在卸料過程中產(chǎn)生了很大的側(cè)壓力。 chateaulandon 倉實(shí)驗(yàn) ? 筒倉的容量為 1000公擔(dān)（ 100t），底為*，高 。 ? 從 1953年后期到 1954年，在 Reimbert的指導(dǎo)下，由 Laboratories du Batiment et Travaux Publics進(jìn)行了全尺寸的關(guān)于小麥存儲(chǔ)倉的精確實(shí)驗(yàn)。和 Janssen的理論不同，我們猜測(cè)： ? 比值 κ,側(cè)壓力和垂直壓力的比值不是固定的，是隨著散料的高度和倉的形式而改變的。驗(yàn)證為了該理論， Reimbert建立了圓形料倉模型，它有兩個(gè)半環(huán)狀管片組成。豎向垂直裂縫在混凝土倉的上部壁上出現(xiàn)并一直延伸到卸料口處。 ? 在 1941年到 1943年， Reimbert進(jìn)行了deepbin 模型實(shí)驗(yàn)。 . Tachtamishev發(fā)現(xiàn)，第二種流動(dòng)產(chǎn)生的側(cè)壓力要比第一種流動(dòng)產(chǎn)生的側(cè)壓力大得多。 ? 第二種被稱為 dynami流動(dòng)（圖 121b），特點(diǎn)是筒倉內(nèi)整體物料的移動(dòng)。結(jié)果表明，在卸料過程中，物料為砂子的筒壁側(cè)壓力值為靜態(tài)側(cè)壓力的 ，小麥的也達(dá)到了 。 122 Tachtamishev的實(shí)驗(yàn) ? 業(yè)筒倉進(jìn)行精確實(shí)驗(yàn)而成名。這些實(shí)驗(yàn)運(yùn)用了先進(jìn)的分析方法，讓人們對(duì)于筒倉散體物料在運(yùn)動(dòng)中的特性有了更好的理解。在大多數(shù)情況下，這些實(shí)驗(yàn)都沒能檢測(cè)出物料在流動(dòng)過程中的壓力變化（高于靜態(tài)值）。這些實(shí)驗(yàn)包括實(shí)驗(yàn)和真實(shí)的糧倉模型，但所使用的壓力測(cè)試設(shè)備的靈敏度都不十分精確。 ? 從 1940年開始，伴隨著測(cè)量技術(shù)的顯著進(jìn)步，世界上許多國(guó)家又進(jìn)行了很多精確度較高的研究。 ? 本章，作者大致按照時(shí)間順序總結(jié)介紹了以下幾項(xiàng)實(shí)驗(yàn)。 ? 1941年，他運(yùn)用混凝土筒倉又進(jìn)行了砂子和小麥的卸料實(shí)驗(yàn)?，F(xiàn)在這種流動(dòng)被稱為漏斗或者巖心流動(dòng)。然而，過了一段時(shí)間之后，整體流動(dòng)就會(huì)發(fā)生，并且倉壁物料的流動(dòng)要比中心處物料的流動(dòng)慢。 123 Marel 和 Ander Reimbert(法國(guó) )的實(shí)驗(yàn) ? 通過理論和實(shí)驗(yàn)研究 ， Marel 和 Ander Reimbert提出了很多可供在筒倉中計(jì)算側(cè)壓力的方法（他們計(jì)算動(dòng)態(tài)和靜態(tài)條件下的散體物料壓力方法在本書的第二章中已經(jīng)介紹）。他進(jìn)行這個(gè)實(shí)驗(yàn)是在人們形成這樣一種觀點(diǎn) —加強(qiáng)型混凝土倉（小麥倉）不能滿足要求 —之后。 ? 這些倉是根據(jù) Janssen的理論設(shè)計(jì)的。這就表明，通過 Janssen理論計(jì)算的側(cè)壓力小于實(shí)際值，他的計(jì)算結(jié)果只在靜態(tài)中適用。 ? 1943年在巴黎， Marel 和 Ander Reimbert公布了上述發(fā)現(xiàn)，并提出了決定動(dòng)態(tài)物料壓力大小的新理論。為了檢查修復(fù)的有效性，在裝、卸料過程中增加了對(duì)倉壁應(yīng)變的測(cè)量。裝料和卸料連續(xù)進(jìn)行，不間斷。例如，在 2。在這些被實(shí)驗(yàn)的倉筒中， ? 它們的上半部有嚴(yán)重的問題被發(fā)現(xiàn)，這非常令那些專家疑惑，因?yàn)樗麄冋J(rèn)為最大的應(yīng)力應(yīng)該發(fā)生在倉的底部。他們已經(jīng)在動(dòng)態(tài)計(jì)算中引入了以下幾個(gè)系數(shù)：超壓系數(shù)，偏心漏斗等其他因素。這根管子通常布置在卸料口的上方，由料斗和筒倉頂部結(jié)構(gòu)支撐。 ? 為了證明該裝置在卸料過程中消除動(dòng)態(tài)壓力的有效性，實(shí)驗(yàn)采用臥式槽鋼結(jié)構(gòu)的實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ秃腿叽缒Ｐ汀y(cè)得的結(jié)果表明，筒倉在卸料的過程中，物料的側(cè)壓力并沒有增加，這與 Reimbert計(jì)算的動(dòng)態(tài)結(jié)果想接近。即便是對(duì)于有輕微粘性的材料也不合適。 ? Kim在倉內(nèi)外壁同時(shí)進(jìn)行了觀測(cè)。 ? 在 funnel中，當(dāng)卸料時(shí)，倉壁周圍的物料不會(huì)流動(dòng)。 在 shaft中才觀察到有很大的壓力增加。此外，應(yīng)該沿著倉的橫截面均勻的裝料。 ? Kim相信以上描述只是為了確保筒倉中的流動(dòng)為 funnel，但并不是說都很可靠。另一種方法是在卸料口的上 ? 方設(shè)置穿孔的管子，這種方法來源于Reimberts。在每一層每個(gè) 90度設(shè)置一個(gè)粘貼應(yīng)變片。曲線 B ? 也說明，在第四層，動(dòng)態(tài)壓力是靜態(tài)壓力的 ，如果以為 Janssen結(jié)果（ A曲線）是靜態(tài)的壓力。這些平均值（ funnel flow）比 Janssen方法得到的結(jié)果要小。 D曲線上所有的數(shù)值都比Janssen方法的小。曲