【正文】 62 年 6 月，相應風向為西南風，發(fā)生大風日數(shù)以 7～9 月頻次較多?？紤]支池潭徑流系列教短，自 1954 年起才同步，故壩址多年平均流量用 KL1951～1978 年流量系列計算為 778秒立方米，徑流模數(shù) 萬立方米/秒*平方公里。本流域洪水歷時一次可達 5～10 天，一般 5～7 天可以包括最大洪量，鋒型以 C 復峰和多峰居多。 工程地質庫區(qū)位于閩西北華夏地區(qū)，地層以前震旦第建歐群的一變質巖和燕山花崗巖體為主。電站所在地區(qū)地震基本烈度定位 6 度。庫岸穩(wěn)定：已查明，不穩(wěn)定或滑塊體有沙溪口公路上游 600 米右岸及沙溪口公路橋上游各有一塊，規(guī)模估計約數(shù)萬立方米。原上壩址右岸距電站廠房約 500 米。在壩體結構及裂隙發(fā)育程度并考慮軟化系數(shù)較低的情況建議利用區(qū)內巖石抗壓強度的 1/10，其值表 3。 涉沙凈沙料場，沙的質量良好，初步估計儲量 15～20 萬立方米，運輸條件較好，可供工程前期使用。開發(fā)本電站主要目的是適應福建省工農用電需要。毛竹 500～600 萬株。并要求對下壩址兩岸壩頭穩(wěn)定條件及河庫傾角軟弱夾層分布和力學性質作進一步查明，以分析對壩基穩(wěn)定的影響。巖性以石英片巖最堅硬，長英片巖次之，云母片巖最軟，但抗壓強度一般也有 500 公斤/平方厘米。斷層帶由膠結角礫巖壓碎巖組成，對工程地質條件影響不大。右岸大部由全風化和強風化組成，其穩(wěn)定坡角建議 40～45 度。將壩軸線比較范圍限在勘2 線~勘 1 線之間，且在其間增設 4 線加密勘探，結果認為 4 勘線兩岸新鮮基巖利用面較高，尤其右岸在 4 線附近巖體新鮮堅硬完整，可作為齒墻基礎，因此從地質條件分析，認為勘4 線作為壩軸線是合適的。濟等問題，在保證安全可靠的前提下，力求節(jié)省工程量，便于施工，縮短工期優(yōu)選技術經(jīng)濟的方案。即：▽=靜水位+Δh式中：Δh=2h l+h0+hc；2h l=；V f為計算風速；D 為吹程；h 0為波浪中心線高出靜水位高度；h c為超高，由規(guī)范查得。本樞紐計算中取材料重度為 ，作用點在計算截面以上壩體的質心。水平水壓力作用點位于分布圖的形心，垂直水壓力作用點也位于分布圖形心。大壩高度為 100m。)(39。)(39。)(39。39。39。39。)(39。)(39。)(39。)(39。)(39。)(39。)(39。)(39。)(39。)(39。)(39。)(39。)(39。)(39。)(39。)(39。u?yσ= =39。da ??)426(39。21 duBPc?壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2?? 39。u?yσ= =39。1d???)4(39。2duBPc?壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2?? 39。u?yσ= =39。1d? )4(39。2duBPc?壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2??? 39。u?yσ= =39。1d???)4(139。2duBPc? 39 壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2??? ?39。u?yσ= =1139。1d???)4(39。2duBPc?壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2?? 39。u?yσ= =39。1d???)4(39。2duBPc?壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2?? 22a39。u?yσ= =39。1d???)4(139。2duBPc?壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2?? 39。u?yσ= =39。1d???)4(139。21 duP?壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2? 39。u?yσ= =39。1d???)4(39。2duBPc? 43 壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2??? ?39。u?yσ= =39。1d???)4(39。2duBPc?壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2?? 39。u?yσ= =39。1d???)4(139。21 duPc?壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2? ?39。u?yσ= =39。1d???)4(139。21 duPc?壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2? ?39。u?yσ= =39。1d? ??)4(39。21 duPc?壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2? ?39。u?yσ= =39。1d???)4(139。2duPc?壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2? ?39。u?yσ= =39。1d???)4(139。21 duPc?壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax2? ?39。u?yσ= =39。1d???)4(139。21 duP?壩內水平截面上的水平正應力，經(jīng)簡化 xbax? 39。要有足夠的下泄能力，使水流平順的流過壩面，避免產生振動和空蝕。 sm/3 sm/3設計工況下， Q =20500 m3/ss則 Q=Q αQ 0==20300m3/s （32） s式中 Q ——通過樞紐下泄流量；sQ 0——通過泄水孔、水電站及其他建筑物的下泄流量； α——系數(shù)，正常運用時取 至 ，校核情況取為 。則溢流前沿總凈寬 L0=L+(n1)d=nb+(n1)d=1817+172=340m。 堰頂高程根據(jù)公式， 求得 （34）2/30Hgm?εLQ?,.???根據(jù) V=Q/A，求得 V=H= （35）.20??堰頂高程==。k=2，n= 。根據(jù)公式， （38）xR1035.??, （39）?Hvx （310）smg/???求得 x=,R=,取 R=10m。)(39。)(39。尤其要強烈感謝我的論文指導老師—XX 老師，她對我進行了無私的指導和幫助，不厭其煩的幫助進行論文的修改和改進。感謝我的同學和朋友，在我寫論文的過程中給予我了很多你問素材，還在論文的撰寫和排版燈過程中提供熱情的幫助。在此向幫助和指導過我的各位老師表示最中心的感謝！感謝這篇論文所涉及到的各位學者。A=故在設計蓄水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計蓄水位下滿足穩(wěn)定要求?？梢圆蛔鱿Τ?，做護袒即可，但是考慮到增加溢流壩體自重，使之更加穩(wěn)定，仍然設置消力池。39。由于校核洪水位為 91m，堰頂高程為 ，所以， Hmax=；k、n 為上游堰面坡度有關的m7,)~65.()~7.( d????取系數(shù)。通常它也是由基本三角形剖面修改而成，內部與非溢流壩段相同。取孔數(shù) n 為 18 孔，溢流壩孔口形式采用初步設計采用開敞式溢流堰，則每空凈寬 b=L/n=290/18=，取 。設計洪水流量 20500 m3/s，設計洪水位為 90m，一臺發(fā)電機 N=8 萬千瓦。39。duPb? )36(39。dy= =39。39。duPb? ??)36(39。dy= =39。39。duPb? ??)36(139。dy= =39。39。1 duPb? ??)36(39。dy= =39。39。duPb? ??)36(39。dy= =39。39。duPb? ??)36(39。dy= =39。39。1 duPb???)36(39。dy= =39。39。1 duPb???)36(39。dy= =39。39。duPb? )36(39。dy= =39。39。duPb? ??)36(39。dy= =39。39。1 duPb???)36(39。dy= =39。39。1 duPb???)36(39。dy= =39。39。duPb? ??)36(39。dy= =39。39。1 duPb? ???)36(39。dy= =39。39。1 duPb? ??)36(39。dy= =39。39。duP? ??)36(39。dy= =39。故在設計洪水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計洪水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計洪水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計洪水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計洪水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計洪水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計洪水位下滿足穩(wěn)定要求。故在校核水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計蓄水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計蓄水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計洪水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計洪水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計洪水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計洪水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計洪水位下滿足穩(wěn)定要求。故在校核洪水位下滿足穩(wěn)定要求。應力分析：I=上游邊緣正應力 ??IM∑Tu+=σyu下游邊緣正應力 —U上游主應力 1： ??uyun?)(2下游主應力 1： ?ddm上游主應力 2： 0Kpau下游主應力 2： 0Kpad 方案篩選在這三種方案中，均滿足穩(wěn)定應力要求，故選擇在 20m 寬壩段的混凝土用量少的為最優(yōu)斷面，混凝土用量，見表 47表 34 混凝土用量表第一種方案 第二種方案 第三種方案690991 662320 629808可見第一種方案混凝土用量較少，從經(jīng)濟方面考慮選取方案三。⑵應力分析：I=上游邊緣正應力 ??IM∑Tu+=σyu下游邊緣正應力 —U上游主應力 1： ??uyun?)(2下游主應力 1： ?ddm水位 校核水位 設計水位作用 垂直力 KN 水平力 力矩 KN 垂直力 m 水平力 力矩重 W1 288000 2980800 288000 2980800力 W2 17424 17424 W3 230400 840960 268800 840960W4 17424 17424 W5 156288 175296 W6 81312 81312 靜水 P1 壓力 P2 垂直 Q1 水壓力 Q2 力 Q3 揚 U1 壓 U2 力 U3 U4 0 0 0 0 19 上游主應力 2： 0Kpa?u?下游主應力 2： 0Kpad 設計水位下 ΣW= ΣU=322747 ΣP= ΣM= A= I=穩(wěn)定分析：?????PAcUWfKS39。應力分析：I=上游邊緣正應力 ??IM∑Tu+=σyu下游邊緣正應力 —U上游主應力 1： ??uyun?)(2下游主應力 1： ?ddm上游主應力 2： 0Kpau下游主應力 2： 0Kpad 18 第三種方案 n=,m= 校核和設計洪水位工況表 33 在校核和設計洪水位工況下的各種荷載值及彎矩值 校核水位下 ΣW=629808 ΣU= ΣP= ΣM= A= I=⑴穩(wěn)定分析：?????PAcUWfKS39。故在校核洪水位下滿足要求⑵應力分析：I=上游邊緣正應力 ??IM∑Tu+=σyu下游邊緣正應力 —U上游主應力 1： ??uyun?)(2 17 下游主應力 1： ???uydudm?)(2上游主應力 2： 0Kpa下游主應力 2： 0Kpaud 設計水位下 ΣW= ΣU=322747 ΣP= ΣM= A= I=穩(wěn)定分析：?????PAcUWfKS39。故在設計洪水位下滿足穩(wěn)定要求。故在設計洪水位下滿足穩(wěn)定要求。在進行穩(wěn)定分析時采用抗剪斷公式，其中壩基面抗剪斷摩擦系數(shù) f′=,抗剪斷凝聚力 c′=6000Kpa。本樞紐計算采用浮托力和滲透壓力分別計算，壩體計算截面上揚壓力