【正文】 == kAIt=4=25 kA表65 隔離開關選型[10]項目實 際 需 要 值所選隔離開關額定值GW1910/1000型電壓UN=10kV電流IN=1000A動穩(wěn)定= kAilim= kA熱穩(wěn)定== kAIt=4= kA 井下設備選擇下面以下井電纜和開關為例說明其選擇方法，其他電纜和開關的選擇方法相同。 1）（kA） kA 2）熱穩(wěn)定 == kA 50600=30 kA故動、熱穩(wěn)定性都滿足要求?？紤]室外設備、操作人員安全，選用CD2型電動操作機械。由以上計算，所選LGJ300滿足母線要求。井上部分當任一臺變壓器故障或需要檢修時，能夠保證另一臺變壓器承擔起全部負荷。選型：地面高壓為35kV、10kV側的變壓器選用普通變壓器SL71250/3S9160/10；10kV側的井下變壓器選用礦用型動力變壓器KSB400/10。當熔斷器具有限流作用時，可不校驗其動穩(wěn)定。斷路器斷開的實際電流是斷路器的滅弧觸頭開始分離瞬間，電路內短路電流的有效值。在選擇電器時，必須使電器的額定電流不小于電器所在電路中的最大正常工作電流，即：IN≥In （62） 式中 IN——電器的額定電流，A；In——電器所在電路中的最大正常工作電流。 一般的選擇方法[5] 按工作電壓選擇 高壓電器的額定電壓是指電器銘牌上標明的相間電壓(線電壓)。= 1/= I″k10＝*k10＝I∞*k10＝ = = (kA) S″k10＝*k10＝S∞*k10=S2 =791= (MVA) = I″k10= (kA)。= 1/= I″k8＝*k8＝I∞*k8＝ = =(kA) S″k8＝*k8＝S∞*k8=S2 =791=(MVA)= I″k8= (kA)。 = I″k5= (kA) 6）K6點的短路參數 =1/X23=1/= I″k6＝*k6＝I∞*k6＝ = =(kA) S″k6＝*k6＝S∞*k6=Sb =100=(MVA) = I″k6=(kA)。 =+=(kA) 3）K3點的短路參數，KKKK6只有電源1提供的電源，且它是無限大容量,不必查曲線表。= X25=9）K9點的短路回路總阻抗: X26=X11+X19=計算電抗 X2639。 X19= X17/ C2=最后求出各支路的計算電抗第一分支路：由于電源S1是無限容量的，不必再求計算電抗。X5=X6== （=）X7= X11== （=）X8=X12==10 （=4為400kVA變壓器短路電壓百分數） X9=X10==25 （=4為160kVA變壓器短路電壓百分數）圖52 短路電流計算系統(tǒng)圖[15] 圖53 等值電路圖[15] （3）求各短路點的回路總阻抗： 1）K1點的短路回路總阻抗 X13= X1+X3=； X14= X2+X4=X13的計算電抗： X1439。本設計中的短路計算均按此法表示。的數值，去查與電源相應的計算曲線，從中得出不同時間的短路電流相對值，I*″、*和I∞*。當我們所選的基準容量與電源（不論分組的或等值的）的總額定容量不相同時，必須將總電抗相對值換算成以電源總額定容量為基準的計算電抗XΣ*39。具體計算步驟：根據已知資料給定的供電系統(tǒng)及各元件的參數，繪制計算系統(tǒng)圖，標出短路點位置，對較復雜的網絡，還要根據計算的要求依次繪制簡化的等值圖。I″＝＝I∞＝I*Ib（kA） S″＝＝S∞= I*Sb（kA）ikr= I″（kA） 。 按等值圖各元件電抗的連接情況，求出由電源到短路點的總電抗XΣ*。對較復雜的網絡，還要根據計算要求依次繪制出簡化的等值圖，在圖上和計算過程中，電抗相對值可直接用編號表示，省略電抗相對值的符號。也就是說電源的電阻和電抗均為零。 三相短路電流的計算方法發(fā)生短路故障后，短路回路中將出現很大的短路電流，要比額定電流大幾十倍甚至幾百倍，為了防止發(fā)生短路所造成的危害及限制故障范圍的擴大，需要進行一系列的計算及采取措施。根據短接的情況不同，可將短路分為如下圖所示的幾種。 井下中央變電所主接線方式四股泉煤礦井下中央變電所設計，10kV高壓電源進線為兩條電纜如圖42所示，具有系統(tǒng)簡單、可靠的特點。可以較正確計算出用電功率的設備，如提升機、水泵、空壓機、通風機及大型膠帶輸送機等的電力負荷，應取其計算負荷。因此，本設計采用需用系數法計算井下變電所容量，根據此容量大小選擇變壓器容量和臺數。10kv母線側采用雙母線的接線方式。 ? 當母線故障或檢修時，隔離開關作為倒換操作電器，開關誤操作，需要在隔離開關和斷路器之間裝設連鎖裝置。（如圖32） 雙母線接線1) 優(yōu)點 ? 供電可靠：通過兩組母線隔離開關的倒換操作，可以輪流檢修一組母線而不致使供電中斷；一組母線故障后，能迅速恢復供電；檢修任一回路的母線隔離開關時，只停該回路。另外，在擴建時需向兩個方向均衡擴建。 單母線分段接線 1) 優(yōu)點：用斷路器把母線分段后，對重要一、二級用戶可以從不同段上引出兩個回路，有兩個電源供電。隔離開關僅在檢修時作隔離電壓用，不作任何其他操作，便于擴建和采用成套配電裝置。 2) 缺點：變壓器的切除和投入較復雜，需兩臺斷路器動作，影響一回線路的暫時停運；橋聯絡斷路器檢修時，兩個回路需解列運行；出線斷路器檢修時，線路需較長時間停運。內橋接線內橋形接線如圖31b所示。外橋接線 外橋接線如圖31a所示。 地面變電所的主接線地面變電所起著接受電能，并將電能(或經主變壓器降壓)再分配給全礦用電設備的作用。適當考慮職工生活上的方便。具有適宜的地質條件，例如避開滑坡、塌陷區(qū)、溶洞地帶等；如在煤田上則應避免壓煤，躲開采空區(qū)。因此本礦是在符合以下條件下進行的所址選擇：接近負荷中心，這樣可以減小供電距離、電能損耗、電壓損失和節(jié)約有色金屬。地面工作面用電設備的需用系數可按下式計算： [5] （33）式中表示容量最大的一臺設備的額定功率，地面用電負荷的需用系數及平均功率因數如表31表31[10] 地面用電負荷的需用系數及平均功率因數表地面負荷名稱需用系數KX平均功率因數提升機扇風機根據所選電機的負荷率確定機修車間室內照明工業(yè)場地照明其它各種用電負荷的具體計算如下：提升機工作面 ,（25KW是提升工作面其他用電負荷）故：由所選電機的負荷率知： 扇風機工作面（10 kW為在扇風機工作面的其它用電負荷）故：由所選電機的負荷率知： =機修車間 =，=，=20 kW 室內照明 =，=，=10 kW 工業(yè)場地照明 =，=，=10 kW 其它負荷 =，=，=15 kW 地面總負荷計算 = =（140+68++++）= kVA=197kVA。 地面用電負荷計算本礦地面用電負荷統(tǒng)計采用需用系數法[5]：根據地面用電負荷及用電設備在煤礦生產中的負荷等級，為保證當一臺變壓器受到損害，而另一臺變壓器能夠保證其煤礦所有一、二級負荷供電，確定此設計地面供電采用兩臺變壓器供電。在變壓器選擇上盡量接近用電負荷容量，減小空載運行的損耗；在變電所加設無功補償器，補償無功功率的損耗。本設計做到了從變電所的位置選址到設備的保護裝置，都考慮了能降低維護費的因素。維護與檢修：從本設計的接線方式考慮（第三章、第四章中詳細介紹），當線路出現故障或需要檢修時，可以方便的切除故障或將重要負荷供電切換到其它線路。這樣當一臺主變壓器出現故障或需要檢修時，另一臺主變壓器能夠保證煤礦負荷用電，使生產正常進行；當供地面用電的一臺變壓器出現故障或需要檢修時，其另一臺變壓器能夠承擔起煤礦地面用電的一、二級負荷用電（如主扇風機、人員提升機等），不至于引起煤礦事故，導致人員傷亡；當供井下用電的一臺變壓器出現故障或需要檢修時，其另一臺井下變壓器能夠承擔起煤礦井下最大涌水量時，井下排水泵的負荷，以不至于出現煤礦被淹，設備被損壞的情況。為了保證供電可靠，地面變電所和井下中央變電所均采用單母線分段，井下主排水泵分別聯接在變電所母線的兩段上，對井底車場附近硐室和巷道低壓動力設備和采區(qū)1140V、127V用電，經電纜供電。 考慮可實現不間斷供電，地面變電所用兩路35kV進線電源，經變壓器降壓后的10kV電能分別接于兩段母線上，經配電裝置再經變壓器變壓后向地面各個用戶如提升、通風、機修、照明等用電設備供電。其井下采區(qū)巷道及設備布置如圖11所示，井下采區(qū)主要用電設備負荷統(tǒng)計如表12所示。表11 地面用電負荷統(tǒng)計表序號設備名稱型號規(guī)格數量容量（單臺）（kW）電壓（V）1提升機22803802扇風機BDK61882(1臺備用)1603803機修車間203804室內照明102205工業(yè)場地照明102206其它50四股泉煤礦采區(qū)具體情況如下：該礦為低瓦斯較高涌水量礦井，年產量設計為120萬噸，煤層南北走向，單斜構造，地層傾向西，傾角1629176。位于礦井工業(yè)場地西南面8km處，有礦區(qū)發(fā)展規(guī)劃擬建的北王中110kV變電站一座，內設兩臺20000kVA 110/35/10kV變壓器，其110kV電源兩回；有35kV及10kV出線間隔。丘陵區(qū)植被不發(fā)育，主要生長有駱駝刺、芨芨草、沙蒿、老瓜頭、甘草等，另外還有人工種植的擰條、刺槐、杏樹等。12′30″。地理極值坐標：東經106176。 四股泉煤礦基本情況簡介 交通位置 位置四股泉煤礦位于寧夏回族自治區(qū)吳忠市東南部，行政區(qū)劃隸