【正文】 為永久荷載組合作用下組合板的最大撓度為支承條件系數(shù)， 組合梁設計 施工階段驗算①施工階段總體計算原則按彈性設計方法，只考慮鋼梁的作用，計算方法和框架主梁相同。b、 荷載長期效應組合下的組合板撓度考慮永久荷載長期作用影響的等效界面慣性矩則長期荷載作用下的撓度為滿足要求c、考慮短期效應組合且考慮永久荷載長期作用的影響滿足要求⑤組合板負彎矩的裂縫寬度驗算忽略壓型鋼板的作用，按混凝土板及負筋計算板的最大裂縫寬度，并使其符合文獻[11]規(guī)定的裂縫寬度最大值。b、 支座負彎矩處配筋混凝土保護層取20mm，則，取1m板寬計算。組合板強邊方向按簡支單向板計算彎矩盒撓度，弱邊方向不計算，按兩端固結計算負彎矩，負彎矩由鋼筋混凝土承擔。圖 87兩跨連續(xù)梁計算簡圖有限元計算位移圖見圖88圖 88有限元軟件計算位移圖，則位移條件滿足。施工階段同時考慮次梁處壓型鋼板和走廊處壓型鋼板。YX51305915型壓型鋼板截面尺寸見圖84，截面特性見表81：圖 84組合樓板截面尺寸 表 81壓型鋼板截面特性板厚每平米質量(kg/m2)截面特征t(mm) 注：表中、是針對承受負彎矩時的截面特性。受壓腹板： ，滿足要求。，滿足要求。 驗算GKZ（四層B軸）①強度驗算無震：有震： 滿足要求②剛度驗算。③彎矩作用平面內整體穩(wěn)定驗算箱形截面柱，關于x軸和y軸的截面類型都是c類。查《鋼結構設計規(guī)范》[3]附錄表D2，得平面內框架柱計算長度系數(shù)。⑤局部穩(wěn)定驗算受壓翼緣：，滿足要求。，滿足要求。受壓腹板： 則，滿足要求。③彎矩作用平面內整體穩(wěn)定驗算箱形截面柱，關于x軸和y軸的截面類型都是c類。查《鋼結構設計規(guī)范》[3]附錄表D2，得平面內框架柱計算長度系數(shù)。 局部穩(wěn)定驗算翼緣：腹板：則局部穩(wěn)定滿足要求，主梁按構造設置加勁肋，加勁肋間距為730mm，與次梁連接處必須設加勁了，次梁與次梁之間再等距加兩加勁肋。樓面梁撓度： 則計算過于保守，具體撓度參見圖82 PKPM電算撓度，其中比值為相對撓度，即撓度與跨度比值。綜上，最終的不利內力為： 強度驗算①、抗彎強度截面特性見表21。具體計算過程見表71表 71結構整體穩(wěn)定計算層號()()()()4321由表71可知，結構同時符合和的條件，故可不驗算結構的整體穩(wěn)定性。 節(jié)點域剪切變形對樓層側移影響根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》[4]，對不超過12層的鋼結構，其層間位移計算可不計入梁柱節(jié)點域變形的影響。 ③由于首層柱最大軸力對應的彎矩與首層柱最大的彎矩較接近，為減小計算量，將首層柱最大軸力對應的彎矩用首層柱的最大彎矩代替。梁取圖22中AB軸線間和BC軸線間，柱取A軸線處和B軸線處。 ③由于柱的最大剪力不屬于控制內力，為節(jié)省篇幅，除首層柱下端截面外，其余截面剪力不在該表中組合。 內力組合 梁內力組合表 61框架梁內力組合層號框架梁位置內力恒載活載風載地震可變荷載控制的組合永久荷載控制的組合抗震組合左右左右+++++(恒+)+1GKL1（AB）左端截面MV右端截面MV跨中MGKL1（BC）左端截面MV0跨中M00002GKL1（AB）左端截面MV右端截面MV跨中M續(xù)表612GKL1（BC）左端截面MV0跨中M00003GKL1（AB）左端截面MV右端截面MV跨中MGKL1（BC）左端截面MV0跨中M00004GKL1（AB）左端截面MV右端截面MV跨中MGKL1（BC）左端截面MV0跨中M0000注：①表中彎矩M單位為，剪力V的單位為。分析原因：電算考慮了重力放大系數(shù)；另外手算采用分層法計算時，最后只對不平衡彎矩進行二次分配，并沒有進行多次的再分配再傳遞，這樣必然結果不如電算結果精確。分別見圖534至537。 橫向水平地震作用下框架柱剪力和梁端彎矩表 53橫向水平地震作用下框架柱剪力和梁端彎矩A/D軸線層號4166662249316666224921666622491180923590B/C軸線層號4166666084316666608421666660841180925456 橫向水平地震作用下框架內力圖見圖531至圖533（a）電算（b）手算圖 531橫向水平地震力標準值作用下框架彎矩圖（）圖 532橫向水平地震力標準值作用下手算框架剪力圖（） 圖 533橫向水平地震力標準值作用下手算框架軸力圖（） 手算內力與電算內力的比較和分析。表 51框架柱反彎點位置A/D軸線層號4000300020001000B/C軸線層號4000300020001000 框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩計算；；由節(jié)點彎矩平衡求梁端彎矩，梁彎矩的分配按照線剛度平分。（a）相對線剛度 （b）分配系數(shù) （c）傳遞系數(shù)圖 522底層框架力矩分配的參數(shù)力矩分配過程見圖523圖 523底層框架力矩分配過程（） 　不平衡力矩二次分配圖 524活荷載作用下框架彎矩圖（） 　活載作用下框架內力圖 將分層法所得各層彎矩疊加得框架內力圖，見圖525至527。（a）電算（b）手算圖 512恒載標準值作用下框架彎矩圖（）（a）電算（ｂ）手算圖 513恒荷載標準值作用下框架剪力圖（）（a）電算 （b）手算圖 514恒荷載標準值作用下框架軸力圖 活荷載標準值作用下內力計算 四層（屋面層）框架計算（a）荷載標準值簡圖 （） （b）左圖加剛臂后彎矩圖（）圖 515四層框架計算簡圖相對線剛度、分配系數(shù)、傳遞系數(shù)與計算恒載時相同，見圖516。（a）相對線剛度 　　?。╞）分配系數(shù) 　　（c）傳遞系數(shù)圖 53四層框架力矩分配的參數(shù)力矩分配過程見圖54。由于結構和荷載均對稱，因此手算內力可以只取一半結構。根據(jù)《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》[2]，本結構層高小于40m，可不考慮豎向地震作用。表 43風荷載作用下框架側移計算層號416666316666216666118092 側移驗算由表43所示層間側移最大值，滿足要求；柱頂側移最大值，滿足要求。 柱D值計算表 41標準層柱D值計算構件名稱A/D軸柱 2249B/C軸柱 6084表 42底層柱Ｄ值計算構件名稱 A/D軸柱3590B/C軸柱5456 風荷載作用下位移驗算根據(jù)《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》[2]，結構按一階線彈性計算所得各樓層層間相對側移值。 多遇水平地震作用下標準值計算根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》[4]，不超過40m，且質量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法來簡化計算水平地震作用。表 31集中風荷載標準值層號離地高度(m)迎風背風4+3+2+1+風荷載作用下框架計算簡圖見圖33 （a）電算 （b）手算圖 33 水平風荷載標準值作用下的計算簡圖（） 地震荷載計算 結構自重計算 屋蓋自重=； 樓蓋自重=； 梁自重： 主梁自重= 連系梁自重= 次梁= 合計=； 柱自重： 底層柱自重=； 標準層柱自重=； 墻自重： 標準層外縱墻自重=； 標準層內縱墻自重=；標準層內橫墻自重=；女兒墻及構架自重=?！撅L壓，（常熟市五十年一遇）。由于是框架結構，且結構對稱，可將均布風荷載簡化為作用在屋面梁和樓面節(jié)點處的集中風荷載：。AB軸間框架梁集中荷載為：樓面梁恒載=梁自重+板傳荷載=+=；樓面梁活載=板傳荷載=；屋面梁恒載=梁自重+板傳荷載=+=；屋面梁活載=板傳荷載=。屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，取兩者較大值。主要構件數(shù)據(jù)見表1：表 21構件計算參數(shù)構件編號尺寸(mm)截面面積()每米質量(kg/m)截面特征高度寬度腹板厚翼緣厚GKL1344200812154171602GKL2294200812108581602GL12441757115908113GL2194150692586GKZ30030014142188621886 框架梁柱線剛度計算===；===；===；===；令標準層中柱線剛度=，其余桿件相對線剛度 ==；==；==； 各桿件相對線剛度見圖3。鋼材：Q235B；混凝土：樓面板采用C25級，基礎采用C20級。（a）17軸線布置圖（b）712軸線布置圖圖 21 標準層結構布置圖選取一榀典型框架——4軸線橫向框架作為計算單元。當?shù)鼗撅L壓=；基本雪壓=。主體建筑為四層。the design of steel member 目 錄第1章 工程概況及結構選型 1 工程概況 1 結構選型 1第2章 結構布置及構件參數(shù) 2 框架計算簡圖 2 材料選擇 3 截面選擇 4 框架梁柱線剛度計算 4第3章 荷載標準值計算 6 恒荷載計算 6 樓面荷載 6 屋面荷載 7 梁間荷載 7 活荷載標準值計算 9 豎向荷載作用下橫向框架受力計算 9 AB軸線間框架梁 9 BC軸線間框架梁 10 A軸線柱縱向集中荷載的計算 10 B軸柱縱向集中荷載的計算 10