【正文】 0100(As=644mm2) AsⅡ =AsⅡ ′=φ6/895(As=414mm2) 其長邊一側(cè)置于墻上，另一側(cè)已由 A區(qū)格計算出所配鋼筋，即 AsⅠ =644mm2/m,AsⅠ ′=0。mm M2= 107As1Nm A— C [(+)/21/2 ]=m mⅡ ′=mⅡ =m m2ν=m2+νm1= 荷載總設(shè)計值 : g+q=+=② 計算跨度 內(nèi)區(qū)格板的計算跨度取支承中心間的距離；邊區(qū)格板的計算跨度取凈跨 +內(nèi)支座寬度一半 +板厚一半或取凈跨 +內(nèi)支座寬度一半 +邊支座支承長度一半，兩者取小值，具體數(shù)值 見表 。板帶的劃分 如圖 。 當(dāng) ≤l02/l01＜ 2時，減少 10%。當(dāng)某支座配筋已由相鄰區(qū)格求出時，該支座的鋼筋截面積應(yīng)作為已知值代入式（ )，計算 圖 雙向板的塑性鉸線 圖 板塊 A隔離體圖 圖 彎起鋼筋與塑性鉸線的關(guān)系 圖 雙向板截面的有效高度 雙向板肋形樓蓋中支承梁的計算 雙向板上的荷載按就近傳遞的原理向兩個方向的支承梁傳遞，這樣我們可以將雙向板按 45176。M M2也可由下式計算： 111 1 2 0 1112 1 0 2( ) 22 2 422 2 4slS y sslS y sAllM A l f hAllM A f h????? ? ? ? ? ???????? ? ? ? ? ????? MⅠ =AsⅠ l2fyh0Ⅰ γs MⅡ =AsⅡ l1fyh0Ⅱ γs MⅠ ′=AsⅠ ′l2fyh0Ⅰ γs MⅡ ′=AsⅡ ′l1fyh0Ⅱ γs MⅠ =AsⅠ l2fyh0Ⅰ γs MⅡ =AsⅡ l1fyh0Ⅱ γs MⅠ ′=AsⅠ ′l2fyh0Ⅰ γs MⅡ ′=AsⅡ ′l1fyh0Ⅱ γs 其中， h0 h02—— 沿 l l2方向，跨中截面的有效高度， 如圖 ，通?？扇?h02=。塑性鉸線將雙向板分成 A、 B、 C、 D四部分。 計算時，采用正、反對稱荷載，即 g′=g+q/2, q′=177。 圖 雙向板工作原理 圖 均布荷載下雙向板裂縫圖 (a) 四邊簡支矩形板底裂縫圖； (b) 四邊簡支矩形板頂裂縫圖 雙向板按彈性理論的計算 雙向板在各種荷載作用下，對各種邊界條件的計算是個很復(fù)雜的問題，為了簡化計算，本書將直接應(yīng)用根據(jù)彈性薄板理論編制的彎矩系數(shù)進行計算，如附表 16。 雙向板的受力特點和試驗研究 板的主要支承點不在四角，而在板邊的中部，即雙向板傳給支承構(gòu)件的荷載，并不是沿板邊均勻分布的，而在板的中部較大，兩端較小。 如圖 。 角彎起一根 1φ18， Asb=＞ 。 主梁支座按矩形截面設(shè)計，截面尺寸為250mm 600mm，跨內(nèi)按 T形截面設(shè)計，翼緣寬度如下確 主梁考慮內(nèi)支座處布置兩排鋼筋，跨中布置一排鋼筋，因此跨中 h0=h35=60035=565mm，支座截面 h0=h70=530mm hf′/h0=＞ ，所以翼緣寬度取下兩式最小值： bf′=l0/3=20xxmm bf′=b+sn=4750mm 即取 bf′=20xxmm 考慮主梁支座寬度的影響， B支座截面的彎矩設(shè)計值 MB= 它們分別對應(yīng)的荷載組合是：① +③ 、① +② 、① +④ 和① +④ ′。 在荷載組合① +② 作用下：此時 MA=0， MB=+()=m V=αV(g+q)ln 由表 αV， VA= = kN VB左 = = VB右 = = VC= = ④ 在次梁支座處，次梁的計算截面為 200mm 400mm的 在次梁的跨中處，次梁按 T形截面考慮，翼緣寬度 bf′為 : bf′=1453mm 或 bf′= 2200mm＞ 1453mm 故翼緣寬度應(yīng)取為 bf′=1453mm 次梁各截面考慮布置一排鋼筋，故 h0=h35=365mm。由于次梁跨差小于10% ③ M=αM(g+q)l02 由表 αM M1=m ④ 配筋的計算 板截面的有效高度為 h0=h20=60mm， fc=，α1=1， fy=210kN/mm2。 （ 1） 有關(guān)資料如下 ① 樓面做法： 20mm厚水泥砂漿面層，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板， 20mm ② 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取 8kN/m2 ③ 材料：混凝土為 C20，梁內(nèi)受力主筋采用 HRB335，其它鋼筋用 HPB235 （ 2） 結(jié)構(gòu)平面布置 如圖 ，即主梁跨度為 6m，次梁跨度為 ，板跨度為 ，主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁， 確定板厚： 工業(yè)房屋樓面要求 h≥70mm，并且對于連續(xù)板還要求 h≥l/40=50mm，考慮到可變荷載較大和振動荷載的影響，取 h=80mm 確定次梁的截面尺寸： h=l/18~l/12=250~375mm，考慮活荷載較大，取 h=400mm， b=(1/3~1/2)h≈200mm 確定主梁的截面尺寸： h=(1/15~1/10)l=400~600mm，取 h=600mm， b=(1/3~1/2)h=200~300mm，取 b=250mm （ 3） ① 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 恒荷載設(shè)計值：恒荷載分項系數(shù)取 ，故設(shè)計值為： = 活荷載設(shè)計值：由于樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值大于 ，故分項系數(shù)取 8 = 荷載總設(shè)計值為 : +=（ 3） ① 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 恒荷載設(shè)計值：恒荷載分項系數(shù)取 ，故設(shè)計值為： = 活荷載設(shè)計值：由于樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值大于 ，故分項系數(shù)取 8 = 荷載總設(shè)計值為 : +=② 板的計算簡圖 次梁截面為 200mm 400mm，板在墻上的支承長度取120mm，板厚為 80mm，板的跨長 如圖 l0=ln+h/2=1820mm≤=1824mm 因此 l0=1820mm 中間跨 :l0=ln=1800mm 跨度相差小于 10%，可按等跨連續(xù)板計算，取 1m寬的板帶作為計算單元。附加橫向鋼筋的布置 如圖。一般對承受均布荷載，跨度相差不超過20%，并且 q/g≤3的次梁，鋼筋的截斷和彎起也可按圖 。 垂直于主梁的附加鋼筋： 如圖 。 配筋方式： 彎起式鋼筋： 如圖 。 （ 5） 根據(jù)彎矩算出各控制截面的鋼筋面積后，應(yīng)考慮板內(nèi)鋼筋的布置方式。 （ 2） ① 從較大跨度板開始，在下列范圍內(nèi)選定跨中的 中間跨 2200( ) ( )1 4 1 1g q l g q lM????2200( ) ( )2 0 1 6g q l g q lM???? ② 按照所選定的跨中彎矩設(shè)計值，由靜力平衡條件來確定較大跨度的兩端支座彎矩設(shè)計值，再以此支座彎矩設(shè)計值為已知值，重復(fù)上述條件和步驟確定鄰跨的跨中彎矩和相鄰支座的彎矩設(shè)計值。第一過程是在裂縫出現(xiàn)到塑性鉸形成以前，由于裂縫的形成和開展，使構(gòu)件剛度發(fā)生變化而引起的內(nèi)力重分布；第二過程發(fā)生于塑性鉸形成后，由于鉸的轉(zhuǎn)動而引起的內(nèi)力重 (1) 為了防止塑性內(nèi)力重分布過程過長，致使裂縫開展過寬、撓度過大而影響正常使用，在按彎矩調(diào)幅法進行結(jié)構(gòu)設(shè)計時，還應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)驗算， (2) 試驗表明，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力主要取決于縱向鋼筋的配筋率、鋼筋的品種和混凝土的極限壓應(yīng)變。 鋼筋混凝土連續(xù)梁按考慮塑性內(nèi)力重分布的計算 2. 如圖 ，在兩跨連續(xù)梁中間支座兩側(cè)各 l/3處作用一集中力 F,通過試驗繪制出力 F與彎矩 M的關(guān)系曲線，由此曲線可以看出： （ 1） 彈性階段。 圖 板梁的荷載計算范圍及計算簡圖 圖 計算跨度 圖 連續(xù)梁的變形 (a) 理想鉸支座時的變形； (b) 支座彈性約束時的變形； (c) 采用折算荷載時的變形 圖 不同跨布置活荷載時的內(nèi)力圖 圖 (a) 彎矩包絡(luò)圖 。 在連續(xù)梁的某一跨中可能出現(xiàn)的控制彎矩有跨內(nèi)最大彎矩 Mmax、跨內(nèi)最小彎矩 Mmin、該跨左支座截面最大負彎矩 M左 max、右支座截面最大負彎矩 M右 max。 在設(shè)計連續(xù)梁板時，應(yīng)研究活荷載如何布置，將使結(jié)構(gòu)各截面的內(nèi)力為最不利內(nèi)力。永久荷載包括板、梁自重、隔墻重和固定設(shè)備重等。 該值與支座反力的分布有關(guān)，即與構(gòu)件的擱置長度 a和構(gòu)件剛度有關(guān)（ 圖 ）。 計算簡圖是按照既符合實際又能簡化計算的原則對結(jié)構(gòu)構(gòu)件進行簡化的力學(xué)模型，它應(yīng)表明結(jié)構(gòu)構(gòu)件的支承情況、計算跨度和跨數(shù)、荷載的情況等。據(jù)此并結(jié)合剛度要求，次梁間距即板跨一般取 ~為宜，最大一般不超過 3m 為增加房屋的橫向剛度，主梁一般沿橫向布置較好，這樣主梁與柱構(gòu)成框架或內(nèi)框架體系，使側(cè)向剛度較大。根據(jù)經(jīng)驗，柱的合理間距即梁的跨度最好為：次梁 4~6m，主梁 5~8m。 當(dāng)板的長邊與短邊相差不大時，由于沿長向傳遞的荷載也較大，不可忽略，板彎曲后長向曲率與短向曲率相差不大，這種板叫 雙向板 。 肋形樓蓋 又可分為單向板肋形樓蓋、雙向板肋形樓蓋和井式樓蓋。 為了提高裝配式樓蓋的整體性，可采用 裝配整體式樓蓋 。10 鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu) 本章主要介紹鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)的類型、單向板肋形樓蓋設(shè)計和雙向板肋形樓蓋設(shè)計、裝配式樓蓋的設(shè)計和構(gòu)造、樓梯和雨篷。 裝配式混凝土樓蓋 造價較低，施工進度快，預(yù)制構(gòu)件質(zhì)量穩(wěn)定，便于工業(yè)化生產(chǎn)和機械化施工，故在建筑中應(yīng)用非常廣泛。 現(xiàn)澆式樓蓋按樓板受力和支承條件不同，可分為 肋形樓蓋 和 無梁樓蓋 。 這種彎曲后短向曲率比長向曲率大很多的板叫單向板 。 圖 單向板與雙向板的彎曲 (a) 單向板； (b) 雙向板 單向板肋形樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置 對結(jié)構(gòu)平面進行合理的布置，即根據(jù)使用要求，在經(jīng)濟合理、施工方便前提下，合理地布置板與梁的 柱的布置： 柱的間距決定了主、次梁的跨度，因此柱與承重墻的布置不僅要滿足使用要求，還應(yīng)考慮到梁格布置尺寸的合理與整齊，一般應(yīng)盡可能不設(shè)或少設(shè)內(nèi)柱，柱網(wǎng)尺寸宜盡可能大些。從經(jīng)濟角度考慮，確定次梁間距時，應(yīng)使板厚為最小值。 目前常用的分析 （ 1） （ 2） （ 3） （ 4） （ 5） 線彈性分析方法假定結(jié)構(gòu)材料為理想的彈性體，變形模量和剛度均為常值。 鋼筋混凝土連續(xù)梁內(nèi)力按線彈性分析方法的計算 （ 2）計算跨度。樓面荷載包括 永久荷載 g和 可變荷載 q。 如圖 2. （ 1） 活荷載的不利布置。 設(shè)計時，首先應(yīng)在同一基線上繪出各控制截面為最不利活荷載布置下的內(nèi)力圖，即得到各控制截面為最不利荷載組合下的內(nèi)力疊合圖，內(nèi)力疊合圖的外包線即為內(nèi)力包絡(luò)圖曲線，如圖 。該內(nèi)力值可 M=McV0 b/2 剪力設(shè)計值：在均布荷載作用下 V=Vc(g+q) b/2 V=Vc 當(dāng)板、梁中間支座為磚墻時，或板、梁是擱置在鋼筋混凝土構(gòu)件上時，不作