【正文】 0100(As=644mm2) AsⅡ =AsⅡ ′=φ6/895(As=414mm2) 其長邊一側置于墻上，另一側已由 A區(qū)格計算出所配鋼筋，即 AsⅠ =644mm2/m,AsⅠ ′=0。mm M2= 107As1Nm A— C [(+)/21/2 ]=m mⅡ ′=mⅡ =m m2ν=m2+νm1= 荷載總設計值 : g+q=+=② 計算跨度 內區(qū)格板的計算跨度取支承中心間的距離；邊區(qū)格板的計算跨度取凈跨 +內支座寬度一半 +板厚一半或取凈跨 +內支座寬度一半 +邊支座支承長度一半，兩者取小值，具體數(shù)值 見表 。板帶的劃分 如圖 。 當 ≤l02/l01＜ 2時，減少 10%。當某支座配筋已由相鄰區(qū)格求出時，該支座的鋼筋截面積應作為已知值代入式（ )，計算 圖 雙向板的塑性鉸線 圖 板塊 A隔離體圖 圖 彎起鋼筋與塑性鉸線的關系 圖 雙向板截面的有效高度 雙向板肋形樓蓋中支承梁的計算 雙向板上的荷載按就近傳遞的原理向兩個方向的支承梁傳遞，這樣我們可以將雙向板按 45176。M M2也可由下式計算： 111 1 2 0 1112 1 0 2( ) 22 2 422 2 4slS y sslS y sAllM A l f hAllM A f h????? ? ? ? ? ???????? ? ? ? ? ????? MⅠ =AsⅠ l2fyh0Ⅰ γs MⅡ =AsⅡ l1fyh0Ⅱ γs MⅠ ′=AsⅠ ′l2fyh0Ⅰ γs MⅡ ′=AsⅡ ′l1fyh0Ⅱ γs MⅠ =AsⅠ l2fyh0Ⅰ γs MⅡ =AsⅡ l1fyh0Ⅱ γs MⅠ ′=AsⅠ ′l2fyh0Ⅰ γs MⅡ ′=AsⅡ ′l1fyh0Ⅱ γs 其中， h0 h02—— 沿 l l2方向，跨中截面的有效高度， 如圖 ，通?？扇?h02=。塑性鉸線將雙向板分成 A、 B、 C、 D四部分。 計算時，采用正、反對稱荷載，即 g′=g+q/2, q′=177。 圖 雙向板工作原理 圖 均布荷載下雙向板裂縫圖 (a) 四邊簡支矩形板底裂縫圖； (b) 四邊簡支矩形板頂裂縫圖 雙向板按彈性理論的計算 雙向板在各種荷載作用下，對各種邊界條件的計算是個很復雜的問題，為了簡化計算，本書將直接應用根據(jù)彈性薄板理論編制的彎矩系數(shù)進行計算，如附表 16。 雙向板的受力特點和試驗研究 板的主要支承點不在四角，而在板邊的中部，即雙向板傳給支承構件的荷載，并不是沿板邊均勻分布的，而在板的中部較大，兩端較小。 如圖 。 角彎起一根 1φ18， Asb=＞ 。 主梁支座按矩形截面設計，截面尺寸為250mm 600mm，跨內按 T形截面設計，翼緣寬度如下確 主梁考慮內支座處布置兩排鋼筋，跨中布置一排鋼筋，因此跨中 h0=h35=60035=565mm，支座截面 h0=h70=530mm hf′/h0=＞ ，所以翼緣寬度取下兩式最小值： bf′=l0/3=20xxmm bf′=b+sn=4750mm 即取 bf′=20xxmm 考慮主梁支座寬度的影響， B支座截面的彎矩設計值 MB= 它們分別對應的荷載組合是：① +③ 、① +② 、① +④ 和① +④ ′。 在荷載組合① +② 作用下：此時 MA=0， MB=+()=m V=αV(g+q)ln 由表 αV， VA= = kN VB左 = = VB右 = = VC= = ④ 在次梁支座處，次梁的計算截面為 200mm 400mm的 在次梁的跨中處，次梁按 T形截面考慮，翼緣寬度 bf′為 : bf′=1453mm 或 bf′= 2200mm＞ 1453mm 故翼緣寬度應取為 bf′=1453mm 次梁各截面考慮布置一排鋼筋，故 h0=h35=365mm。由于次梁跨差小于10% ③ M=αM(g+q)l02 由表 αM M1=m ④ 配筋的計算 板截面的有效高度為 h0=h20=60mm， fc=，α1=1， fy=210kN/mm2。 （ 1） 有關資料如下 ① 樓面做法： 20mm厚水泥砂漿面層，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板， 20mm ② 樓面活荷載標準值取 8kN/m2 ③ 材料：混凝土為 C20，梁內受力主筋采用 HRB335，其它鋼筋用 HPB235 （ 2） 結構平面布置 如圖 ，即主梁跨度為 6m，次梁跨度為 ，板跨度為 ，主梁每跨內布置兩根次梁， 確定板厚： 工業(yè)房屋樓面要求 h≥70mm，并且對于連續(xù)板還要求 h≥l/40=50mm，考慮到可變荷載較大和振動荷載的影響，取 h=80mm 確定次梁的截面尺寸： h=l/18~l/12=250~375mm，考慮活荷載較大，取 h=400mm， b=(1/3~1/2)h≈200mm 確定主梁的截面尺寸： h=(1/15~1/10)l=400~600mm，取 h=600mm， b=(1/3~1/2)h=200~300mm，取 b=250mm （ 3） ① 恒荷載標準值： 活荷載標準值： 恒荷載設計值：恒荷載分項系數(shù)取 ，故設計值為： = 活荷載設計值：由于樓面活荷載標準值大于 ，故分項系數(shù)取 8 = 荷載總設計值為 : +=（ 3） ① 恒荷載標準值： 活荷載標準值： 恒荷載設計值：恒荷載分項系數(shù)取 ，故設計值為： = 活荷載設計值：由于樓面活荷載標準值大于 ，故分項系數(shù)取 8 = 荷載總設計值為 : +=② 板的計算簡圖 次梁截面為 200mm 400mm，板在墻上的支承長度取120mm，板厚為 80mm，板的跨長 如圖 l0=ln+h/2=1820mm≤=1824mm 因此 l0=1820mm 中間跨 :l0=ln=1800mm 跨度相差小于 10%，可按等跨連續(xù)板計算，取 1m寬的板帶作為計算單元。附加橫向鋼筋的布置 如圖。一般對承受均布荷載，跨度相差不超過20%，并且 q/g≤3的次梁，鋼筋的截斷和彎起也可按圖 。 垂直于主梁的附加鋼筋： 如圖 。 配筋方式： 彎起式鋼筋： 如圖 。 （ 5） 根據(jù)彎矩算出各控制截面的鋼筋面積后，應考慮板內鋼筋的布置方式。 （ 2） ① 從較大跨度板開始，在下列范圍內選定跨中的 中間跨 2200( ) ( )1 4 1 1g q l g q lM????2200( ) ( )2 0 1 6g q l g q lM???? ② 按照所選定的跨中彎矩設計值，由靜力平衡條件來確定較大跨度的兩端支座彎矩設計值，再以此支座彎矩設計值為已知值，重復上述條件和步驟確定鄰跨的跨中彎矩和相鄰支座的彎矩設計值。第一過程是在裂縫出現(xiàn)到塑性鉸形成以前，由于裂縫的形成和開展，使構件剛度發(fā)生變化而引起的內力重分布；第二過程發(fā)生于塑性鉸形成后，由于鉸的轉動而引起的內力重 (1) 為了防止塑性內力重分布過程過長，致使裂縫開展過寬、撓度過大而影響正常使用，在按彎矩調幅法進行結構設計時，還應滿足正常使用極限狀態(tài)驗算， (2) 試驗表明，塑性鉸的轉動能力主要取決于縱向鋼筋的配筋率、鋼筋的品種和混凝土的極限壓應變。 鋼筋混凝土連續(xù)梁按考慮塑性內力重分布的計算 2. 如圖 ，在兩跨連續(xù)梁中間支座兩側各 l/3處作用一集中力 F,通過試驗繪制出力 F與彎矩 M的關系曲線，由此曲線可以看出： （ 1） 彈性階段。 圖 板梁的荷載計算范圍及計算簡圖 圖 計算跨度 圖 連續(xù)梁的變形 (a) 理想鉸支座時的變形； (b) 支座彈性約束時的變形； (c) 采用折算荷載時的變形 圖 不同跨布置活荷載時的內力圖 圖 (a) 彎矩包絡圖 。 在連續(xù)梁的某一跨中可能出現(xiàn)的控制彎矩有跨內最大彎矩 Mmax、跨內最小彎矩 Mmin、該跨左支座截面最大負彎矩 M左 max、右支座截面最大負彎矩 M右 max。 在設計連續(xù)梁板時，應研究活荷載如何布置，將使結構各截面的內力為最不利內力。永久荷載包括板、梁自重、隔墻重和固定設備重等。 該值與支座反力的分布有關，即與構件的擱置長度 a和構件剛度有關（ 圖 ）。 計算簡圖是按照既符合實際又能簡化計算的原則對結構構件進行簡化的力學模型，它應表明結構構件的支承情況、計算跨度和跨數(shù)、荷載的情況等。據(jù)此并結合剛度要求，次梁間距即板跨一般取 ~為宜，最大一般不超過 3m 為增加房屋的橫向剛度，主梁一般沿橫向布置較好，這樣主梁與柱構成框架或內框架體系，使側向剛度較大。根據(jù)經驗，柱的合理間距即梁的跨度最好為：次梁 4~6m，主梁 5~8m。 當板的長邊與短邊相差不大時，由于沿長向傳遞的荷載也較大，不可忽略，板彎曲后長向曲率與短向曲率相差不大，這種板叫 雙向板 。 肋形樓蓋 又可分為單向板肋形樓蓋、雙向板肋形樓蓋和井式樓蓋。 為了提高裝配式樓蓋的整體性，可采用 裝配整體式樓蓋 。10 鋼筋混凝土梁板結構 本章主要介紹鋼筋混凝土梁板結構的類型、單向板肋形樓蓋設計和雙向板肋形樓蓋設計、裝配式樓蓋的設計和構造、樓梯和雨篷。 裝配式混凝土樓蓋 造價較低，施工進度快，預制構件質量穩(wěn)定，便于工業(yè)化生產和機械化施工，故在建筑中應用非常廣泛。 現(xiàn)澆式樓蓋按樓板受力和支承條件不同，可分為 肋形樓蓋 和 無梁樓蓋 。 這種彎曲后短向曲率比長向曲率大很多的板叫單向板 。 圖 單向板與雙向板的彎曲 (a) 單向板； (b) 雙向板 單向板肋形樓蓋的結構平面布置 對結構平面進行合理的布置，即根據(jù)使用要求，在經濟合理、施工方便前提下，合理地布置板與梁的 柱的布置： 柱的間距決定了主、次梁的跨度，因此柱與承重墻的布置不僅要滿足使用要求，還應考慮到梁格布置尺寸的合理與整齊，一般應盡可能不設或少設內柱，柱網尺寸宜盡可能大些。從經濟角度考慮，確定次梁間距時，應使板厚為最小值。 目前常用的分析 （ 1） （ 2） （ 3） （ 4） （ 5） 線彈性分析方法假定結構材料為理想的彈性體，變形模量和剛度均為常值。 鋼筋混凝土連續(xù)梁內力按線彈性分析方法的計算 （ 2）計算跨度。樓面荷載包括 永久荷載 g和 可變荷載 q。 如圖 2. （ 1） 活荷載的不利布置。 設計時，首先應在同一基線上繪出各控制截面為最不利活荷載布置下的內力圖，即得到各控制截面為最不利荷載組合下的內力疊合圖，內力疊合圖的外包線即為內力包絡圖曲線，如圖 。該內力值可 M=McV0 b/2 剪力設計值：在均布荷載作用下 V=Vc(g+q) b/2 V=Vc 當板、梁中間支座為磚墻時，或板、梁是擱置在鋼筋混凝土構件上時，不作