主井提升系統(tǒng)更新改造方案可行性研-全文預覽
【正文】 η 1 式中： F1D 高速軸上原動力， N。 計算方程式 ① 傳動滾筒在各種狀態(tài)下所需圓周力的基本算式 F= F1 +F2 +F3 +F1 FQ =∑ Fa +（ F1 +F2 +F3 +F1 ） FZ =∑ Fa （ F1 +F2 +F3 +F1 ） 式中： F工作時圓周力， N； F1 上分支運行阻力， N； F2 下分支運行阻力， N； F3 物料提升阻力， N； F1 附加阻力， N； FQ 起動時圓周力， N； FZ 制動時的圓周力， N； ∑ Fa 總的動負荷， N。 FQ =AF=A（ S1 +S2 ） 式中： FQ 起動圓周力， N； F工作時圓周力， N； A起動系數(shù)，取 A=； S1 傳動滾筒趨入點最大張力， N； S2 傳動滾筒奔離點最小張力， N。 （ 3）起動和制動 由于 長距離、高強度輸送機的帶速與張力都比較大， 因此在設計中對起動與制動必須考慮慣性問題，其目的是要求在各種條件下起動和制動平穩(wěn)，而不致發(fā)生故障。 S1 膠帶最大張力， 79000N； m安全系數(shù) （ 3） 附加阻力及附加功率計算 每組彈簧清掃器： F11 =（ 700～ 1000） B=560～ 800N 每組空段清掃器： F11 =200B=160N 式中： F11 附加阻力， N； B帶寬， m。 K1 電動機功率系數(shù)； K2 電動機起動方式系數(shù)，一般情況選取 K2 =1； P0 傳動滾筒軸功率， kW。 按式 F U = F1 +F2 +F3 和式 Fm = S1 S2 則有： FU = F1 +F2 +F3 = S1 S2 先確定 S2 ，化簡得 S1 = S2 + FU S3 = S4 = S2 + F2 q0 Hg 或 S4 = S1 F1 F3 q0 Hg S1 = FU *=60448*=78582N=79 kN S2 = S1 FU =7960=19kN S3 = S4 =19+*212*= = 上述算式應滿足以下條件： ，即 S1 / S2 = ； b. S3 = 大 于 下分支最小張力 14kN,滿足要求 。 F2 下分支運行阻力， N 計算 F2 =（ q0 +q11 ） ω Lgcosβ =（ +） **412** COS300 =2539N 式中： q11 下托輥轉(zhuǎn)動部分質(zhì)量， kg/m； 計算 F3 =qLsinβ g=qHg=25*212*=51940N 式中： H輸送機提升高度，即物料輸送高度， m。 （ 2）選型 設計計算 根據(jù) 主井情況選擇 上運輸送機 計算方式 （ a）運行時的總阻力與總圓周力的計算 運行時的總阻力： F=F1 +F2 +F3 +F1 式中： F運行時的總阻力， N； F1 上分支運行阻力， N。 （ h）校核傾斜輸送機最小張力 Sk，查表（運輸機械設計手冊表 614）得： 。 側(cè)輥前傾角為 3～ 5 度。 D、其他參數(shù) （ a）每米鋼繩芯輸送帶質(zhì)量 q0 取 (輸送帶強度為1250N/mm,帶寬為 800mm)。 參數(shù)及計算 A、選擇帶寬為 800mm。 改造為 DX 型 主皮帶提升的研究 （ 1） 設計參數(shù)及 計算 凱馬公司主井基礎數(shù)據(jù)，斜井傾角為 30 度，斜長 416m。 （ 3）從設備維修性來說，改造后的設備比原來設備 檢修時 減少了電氣方面的維修強度和難度，但從機械設備方面考慮和原來提升系統(tǒng)沒有多大區(qū)別，設備的拆卸、安裝難度較大，維修強度較大， 維修時間較多，每天必須進行檢查檢修，每年必須進行大型的檢修任務，鋼絲繩更換率高， 維修費用較高，顯然維修性較差。 主電動機選用變頻電動機，功率 1
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