【正文】 8 除氧器耗汽量 s,deaG kg/s 9 給水泵汽輪機的耗汽量 s,fwpG kg/s 10 給水泵的給水量 fwG kg/s 11 給水泵揚程 fwpH MPa 12 高壓缸抽汽量 第 1 級高壓給水再熱器抽汽量 hes,1G kg/s 第 2 級高壓給水再熱器抽汽量 hes,2G kg/s 13 低壓缸抽汽量 第 1 級低壓給水再熱器抽汽量 les,1G kg/s 第 2 級低壓給水再熱器抽汽量 les,2G kg/s 第 3 級低壓給水再熱器抽汽量 les,3G kg/s 第 4 級低壓給水再熱器抽汽量 les,4G kg/s 25 26 27 參考文獻 [1] 彭敏俊 . 核動力裝置 熱力分析 . 哈爾濱 ：哈爾濱工程大學， 2021. [2] 廣東 核電培訓中心 . 900MW壓水堆 核電廠系統(tǒng)與設備 . 北京 ：原子能出版社， 2021. [3] 薛漢俊 . 核能 動力裝置 . 北京 ：原子能出版社， 1992. [4] 濮繼龍 . 大亞灣核電站運行教程 . 北京 ：原子能出版社， 1999. 程序 includeiostream includestring include using namespace std。 要 提高汽輪機高低壓缸的相對內(nèi)效率、 采用 平均吸熱溫度較高的中間再熱方式、適當?shù)臏p少給水泵汽輪機的耗氣量或者采用其他的帶動方式、提高二回路工質的平均吸熱溫度、降低二回路工質的平均放熱溫度、適當降低蒸汽發(fā)生器的排污量，減少管道設備的壓力損失與散熱損失，減少除氧器的熱量消耗，均可以使核電廠的熱效率得到改進。 計算得 到 的低壓加熱器的加熱蒸汽量數(shù)值在 50 左右 ，高壓加熱器的加熱蒸汽量數(shù)值在 90 到 100之間 ，除氧器的加熱蒸汽量數(shù)值為 50 左右 ，再熱器的加熱蒸汽量數(shù)值在 70左右 ，與參考數(shù)據(jù)比較接近。 凝水泵和給水泵對水的 參數(shù)會有影響，計算中只考慮了壓強變化，而沒有考慮焓的變化 ；管道內(nèi)的壓損亦是如此 。 排污水的損失也有熱損失，而且補水的焓值沒有計算。?? 將 計算得到的核電廠效率 η e,NPP’ 與 步驟（ 1） 中初始假設的核電廠效率 η e,NPP進行 比較，若絕對誤差 大于 %， 則 返回步驟（ 1） 進行迭代計算，直到滿足精度的要求為止。 h )Q39。 xrh1,i—— 第一級 再熱器進口蒸汽干度； xh,z—— 高壓缸 出口排氣干度。 Δ hfw—— 每級加熱器的平均焓升 ， kJ/kg； （ 10） 汽水分離器疏水流量計算 利用 蒸汽 質量守恒 方程即可求得： is p,is p,ir h1 ,lps,de as, x )x(xGg ?? 式中 ： deas,g —— 分離器 至除氧器 的 疏水流量， kg/s。) (1 ) ( h 39。利用同樣 的方法，可求得 其它 低壓 級及 高壓給水加熱器的相應參數(shù)，現(xiàn)將其列如其下： 第一級 進口給水壓力 ： p1fwi,1= 第一級 進口給水比焓 ： hlfwi,1= kJ/kg 第一級 進口給水溫度 ： Tlfwi,1=℃ 第一級 出口給水溫度 ： Tlfwo,1=℃ 第一級 出口給水壓力 ： p1fwo,1= MPa 第一級 出口給水比焓 ： hlfwo,1=第一級 汽側疏水溫度 ： ℃ 第一級 汽側疏水比焓 ： kJ/kg 第一級 汽側疏水壓力 ： 第二級 進口給水壓力 ： p1fwi,2= MPa 第二級 進口給水比焓 ： hlfwi,2= kJ/kg 第二級 進口給水溫度 ： Tlfwi,2=℃ 8 第二級 出口給水壓力 ： p1fwo,2= 第二級 出口給水比焓 ： hlfwo,2= kJ/kg 第二級 出口給水溫度 ： Tlfwo,2=℃ 第二級 汽側疏水溫度 ： ℃ 第二級 汽側疏水比焓 ： kJ/kg 第二級汽側 疏水壓力： 第三級 進口給水壓力 ： p1fwi,2= MPa 第三級 進口給水比焓 ： hlfwi,2= kJ/kg 第三級 進口給水溫度 ： Tlfwi,2=℃ 第三級 出口給水壓力 ： p1fwo,2= 第三級 出口給水比焓 ： hlfwo,2= kJ/kg 第三級 出口給水溫度 ： Tlfwo,2=℃ 第三級 汽側疏水溫度 ： ℃ 第三級 汽側疏水比焓 ： kJ/kg 第三級汽側 疏水壓力： 第 四級 進口給水壓力 ： p1fwi,4= MPa 第四級 進口給水比焓 ： hlfwi,4= kJ/kg 第四級 進口給水溫度 ： Tlfwi,4=℃ 第四級 出口給水壓 力： p1fwo,4= 第四級 出口給水比焓 ： hlfwo,4=第四級 出口給水溫度 ： Tlfwo,4=℃ 第四級 汽側疏水溫度 ： ℃ 第四級 汽側疏水比焓 ： kJ/kg 第四級 汽側疏水壓力 ： MPa 除氧器進口給水比焓： hdea,i= kJ/kg 除氧器出口給水比焓： hdea,o= kJ/kg 除氧器出口給水溫度： Tdea=℃ 除氧器運行壓力： pdea= MPa 第 六 級 進口給水壓力 ： p1fwi,6= 第 六 級 進口給水比焓 ： hlfwi,6= kJ/kg 第 六 級 進口給水溫度 ： Tlfwi,6=℃ 第 六 級 出口給水壓 力： p1fwo,6= 第 六 級 出口給水比焓 ： hlfwo,6= kJ/kg 第 六 級 出口給水溫度 ： Tlfwo,6=℃ 第 六 級 汽側疏水溫度 ： ℃ 第 六 級 汽側疏水比焓 ： kJ/kg 第 六 級 汽側疏水壓力 ： 第 七 級 進口 給水壓力 ： p1fwi,7= MPa 第 七 級 進口給水比焓 ： hlfwi,7= kJ/kg 9 第 七 級 進口給水溫度 ： Tlfwi,7=℃ 第 七 級 出口給水壓 力： p1fwo,7= 第 七 級 出口給水比焓 ： hlfwo,7=第 七 級 出口給水溫度 ： Tlfwo,7=℃ 第 七 級 汽側疏水溫度 ： ℃ 第 七 級 汽側疏水比焓 ： kJ/kg 第 七級汽側疏水壓力： （ 10） 抽氣參數(shù) 1） 低壓缸抽氣 與 高壓缸 抽汽 參數(shù) 第一級 加熱器 汽側 壓力為 ，考慮回熱抽氣 低壓缸（ 3%）和高壓缸（ 4％） 的壓力損失，則第一級抽氣壓力為 ples,1=,運用 同求高壓缸排氣干度一樣的方法 (等熵過程和內(nèi)效率 )，結合查水蒸氣表可得第一級抽氣 干度 xles,1=%， 第一級抽汽 比焓 為， hles,1=同的方法可求得其他 兩 級 高壓 和四 級 低壓加熱器的抽汽 參數(shù) ，現(xiàn)將其列如其下： 第一級 抽汽壓力： ples,1= 第一級 抽汽干度： xles,1=% 第一級抽汽比焓： hles,1= 第二級 抽汽壓力： ples,2= 第二級 抽汽干度： xles,2=% 第 二 級抽汽比 焓： hles,2= 第三級 抽汽壓力： ples,3= 第三級 抽汽干度： xles,3=100% 第 三 級抽汽比焓： hles,3= 第四級 抽汽壓力： ples,4= 第四級 抽汽干度： xles,4=100% 第 四 級抽汽比焓： hles,4= 第六級 抽汽壓力： phes,6= 第六級 抽汽干度： xhes,6=% 第 六 級抽汽比焓： hhes,6= 第七級 抽汽壓力： phes,7= 第七級 抽汽干度： xhes,7=% 第 七 級抽汽比焓： hhes,7= 2） 兩 級 再熱器 用于加熱的 抽汽參數(shù) 10 第一級再 熱器抽汽 壓力 ： prh1,hs= 第一級 再熱器抽汽干度 ： xrh1,hs=% 第一級再熱器 抽汽 比焓： hrh1,hs= 第二級 再熱器抽汽壓力： prh2,hs= 第二級 再熱器抽汽干度 ： xrh2,hs=% 第二級 再熱器抽汽比焓： hrh1,hs=3． 熱力系統(tǒng)熱平衡計算 熱平衡 計算方法 進行機組原則性熱 力系統(tǒng)計算采用常規(guī)計算法中的串聯(lián)法，對凝汽式機組采用“由高至低”的計算次序，即從抽汽壓力最高的加熱器開始計算，依次逐個計算至抽汽壓力最低的加熱器。 2） 對每級加熱器 及 除氧器工質參數(shù)的確定 取 凝水泵的出口壓力為除氧器運行壓力的 倍 ，則 第一級 低壓給水加熱器的進口壓力為 plfwi,1= =,由于 凝水泵對給水比焓 影響小，可以忽略掉。, ??????? Z hhh cdsopfw kJ/kg 蒸汽發(fā)生器的最佳給水比焓為 ： 7 hfw,op=hcd+ZΔh fw,op=+7 = kJ/kg 由于蒸汽發(fā)生器進口給水壓力比新蒸汽壓力高 ，故 給水壓力為 ，利用 水 蒸汽表可知最佳 給水溫度 Tfw,op=℃， 實際給水溫度 Tfw往往 低于理論上 的 最 佳給 水 溫度 Tfw,op ， 取 系 數(shù)為 ， 則 可 求 得實 際 給水 溫 度Tfw=,op= =℃， 結合給水壓力 ，利用水蒸汽表查得實際給水焓值 hfw=， 再次等焓升分配 確定 每一級加熱器內(nèi)給水 的實際焓升 ： ?????? Z hhh cdfwfw kJ/kg 因為 規(guī)定除氧器的運行壓力略低于高壓缸的排氣壓力，且除氧器出口水溫等于除氧器運行壓力對應的飽和溫度。 （ 8） 低壓缸 考慮第二級再熱器 出口過熱蒸汽進入低壓缸的壓力損失 很小 ， 取低壓缸