【正文】 myx 5 0 ??? 表 13 主梁跨中大毛截面的幾何特性 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo) ? （希望 ? 在 以上） 截面重心至上核心點(diǎn)的距離： cmyA Ik xs 9 6 1 7 0 0 0 ????? ?? 截面重心至下核心點(diǎn)的距離： cmyA Ik sx 7 7 01 9 6 1 7 0 0 0 ????? ?? 截面效率指標(biāo)： 分塊名稱 )1()( 2i cmA分塊面積 )2( )(cmyi )2()1()3()( 4??cmSi緣靜矩分塊面積對上 )4()(cmyydisi ?? 24)4()1()5()(??cmIx形心慣矩分塊面積對截面 )6)(( 4cmIi的慣矩分塊面積 翼板① 3600 27000 510? 97000 420 17 7140 510? 400 2500 156250 510? 3255000 下 三角④ 125 510? 3000 馬蹄⑤ 1125 510? 59000 ? 7770 － 360290 － 510? 3114000 45101 9 6 . 1 7 cmIII xi ??????? cmAyAy iis ??? cmyx ??? 2 5 0 ?????? h kk xs? ，合適。 全截面幾何特性的計(jì)算 將主梁跨中截面劃分為五個(gè)規(guī)則圖形的小單元 ，見圖 12。fh — 為受壓翼緣懸出板的厚度， 39。 lbf ? =15500/3=5167mm （ 2） ?39。本設(shè)計(jì)考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按二層布置，一層最多排兩束，同時(shí)還根據(jù)《公預(yù)規(guī)》對鋼束凈距及預(yù)留管道的構(gòu)造要求，初擬馬蹄寬度為 450mm，高度為 250mm， 馬蹄與腹板交接處作三角過渡，高度為 100mm，以減少局部應(yīng)力。 （ 2） .主梁截面細(xì)部尺寸 本設(shè)計(jì)中預(yù)制 T 梁的翼板厚度取用 180mm,翼板根部加厚到 250mm 以抵抗翼緣根部較大的彎矩。 結(jié)構(gòu)尺寸布置 主梁間距通常隨梁高和跨徑的增大而加寬較為合算，并且加寬翼板對提高主梁截面效率指標(biāo) ? 很有效，所以在允許的條 件下應(yīng)適當(dāng)加寬 T 梁翼板。ckf 和 39。預(yù)制時(shí)，預(yù)留孔采用內(nèi)徑 70mm、 外徑 77mm 的預(yù)埋金屬波紋管和夾片錨具，主梁就位后現(xiàn)澆 600mm寬的 濕接縫，最后施工混凝土橋面鋪裝層。 ： （ 1）施工難度大，需要支架 （ 2）當(dāng)跨度增大時(shí)，恒載所占比例太大 （ 3）當(dāng)跨度大時(shí)，難以建造或經(jīng)濟(jì)指標(biāo)很差 （ 4）山區(qū)建造難度較大 方案選擇： 根據(jù)地質(zhì)環(huán)境以及現(xiàn)有的施工條件，選擇預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T 形梁橋更為簡便和經(jīng)濟(jì)，因此本文將采用預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T 形梁橋來設(shè)計(jì)期山橋。 方案比較： 橋型的選擇比較主要按照其使用功能、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、工程數(shù)量、施工條件以及建筑造型這幾個(gè)方面著手進(jìn)行比較： ： （ 1）預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋?qū)儆诔o定結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)不均勻沉降將在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生附加應(yīng)力，對基礎(chǔ)要求較高。 方案二：預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T 形梁橋：孔徑設(shè)置為 2 跨，跨徑組成為（ 162? ）m，總長 32m，主梁采用預(yù)應(yīng)力 T 形簡支梁，主梁梁高為 ，采用板式橡膠支座。 關(guān)鍵詞： 預(yù)應(yīng)力混凝土， T 型簡支梁橋 ABSTRACT The design of the Bridges for mountain bridge. Net bridge deck width to m, the design load level for highway Ⅰ , load without the crowd. Design is now the latest norms,according to the ministry of munications for period of mountain highway bridge scheme is selected and designed. This paper mainly expounds the design and calculation process of the bridge. Scheme parison, in this paper, we first determined using prestressed concrete simply supported T beam bridge, the arrangement of 16 m span, main girder to uniform the T beam, the beam is m high. According to the selected prestressed concrete simply supported T beam bridge has carried on the exhaustive crosssection design, main girder effect, deployment and loss of prestress of prestressed steel beam calculation, and the main girder and prestressed calculation, the deformation of main girder section bearing capacity calculation, the calculation of driving but as well as the local pressure calculation of main girder ends, etc. 橋梁方案比選 橋梁設(shè)計(jì)比選： 橋梁設(shè)計(jì)的基本原則是：安全、適用、經(jīng)濟(jì)、美觀，并使構(gòu)造及造價(jià)合理。設(shè)計(jì)是根據(jù)交通部現(xiàn)今最新規(guī)范的規(guī)定，對 期山公路 大橋進(jìn)行方案比選和設(shè)計(jì)的。橋面凈寬為凈 — ，設(shè)計(jì)荷載為公路 Ⅰ 級， 無人群荷載 。并針對所選的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T 形梁橋進(jìn)行了詳盡的截面設(shè)計(jì)、主梁作用效應(yīng)計(jì)算、預(yù)應(yīng)力鋼束布置及預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算，并進(jìn)行了主梁截面承載力與預(yù)應(yīng)力驗(yàn)算、主梁變形驗(yàn)算、行車道板的計(jì) 算以及主梁端部的局部承壓驗(yàn)算等。 方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋：孔徑設(shè)置為 3 跨，跨徑組成 8m+16m+8m，主跨 16m，總長 32m，主體采用單箱雙室橫斷面，梁高 ，頂板厚 ，頂板翼緣外懸 3m，腹板厚 ，底板厚 ，無人行道。主拱采用等截面懸鏈線箱形拱。 （ 2） 結(jié)構(gòu)尺寸易于設(shè)計(jì)成系列化和標(biāo)準(zhǔn)化，部分可以采用預(yù)制配件，利用其中設(shè)備進(jìn)行裝配，施工簡便，節(jié)約大量的模板，縮短工期。 混凝土：主梁采用 C50 混凝土，橋面鋪裝采用 C30 混凝土； 鋼筋：普通鋼筋直徑大于等于 12mm 的采用 HRB335 鋼筋，直徑小于 12mm 的采用 R235 鋼筋； 鋼絞線：采用 ? 鋼絞線，每 束 6 根，全梁配 3 束； 施工工藝：采用后張法施工工藝制作主梁。 39。tkf =。綜上考慮，取主梁高度為 1500mm。 馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明，馬蹄面積占截面總面積的 10%～ 20%為合適。fb ，應(yīng)取下列三者最小值 : （ 1） 3/39。 122 fhf hbbb ??? =200+2? 180+12? 180=2720mm 式中： b — 為梁腹板寬度； hb — 為承托長度，此處 hh hb 3? =3? 60=180mm，取 hb =360mm； 39。fb =2200mm。主梁跨中截面的全截面幾何特性如表 12 和 13所示。 第二章 主梁作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用集度 1）預(yù)制梁自重（一期恒載） （ 1） 按跨中截面計(jì)，主梁的恒載集度： mkNg /)(2 ???????? ?????? （ 2）橫隔梁： 對于邊主梁： mkNg/ 2??????? ????????? ???????? ?????? ??? 對于中主梁： mkNg /39。 表 22 永久作用效應(yīng)計(jì)算表 項(xiàng)目 )/mkN（ 總恒載 )( mkNMg ? )(kNQg 跨中 四分點(diǎn) 四分點(diǎn) 支點(diǎn) α 0 1號梁 2號梁 3號梁 可變作用效應(yīng)計(jì)算 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 簡支梁橋結(jié)構(gòu)基頻計(jì)算： ccmEIlf 22?? （ 23） 式中： l — 計(jì)算跨徑（ m）， l =； E— 材料的彈性模量 )/( 2mN ， E= 210 / mN? ； cI — 跨中截面的截面慣性矩（ 4m ）， 9 6 mmIc ?? ； cm — 結(jié)構(gòu)跨中處的單位長， igml ?lx ?? l)1( ??l)1( ?? ?1??1? V mkggGm c / 39。 主梁的荷載橫向分布系數(shù)（修正剛性橫梁法） （ 1） 跨中的荷載橫向分布系數(shù) cm ： 由于承重結(jié)構(gòu)的寬跨比為： ??lB，故可用修正的剛性橫梁法來繪制影響線和計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)。計(jì)算所得 ij? 值見表 24。四車道折減系數(shù) ?? 。 表 210（ 1） 1 號梁內(nèi)力組合表 序號 荷載類別 跨中截面 四分點(diǎn)截面 支點(diǎn)截面 （ 1） 總恒載 0 （ 2） 人群荷載 0 0 0 0 0 （ 3） 汽車荷載 （考慮沖擊） （ 3） ’ 汽車 荷載 （未考慮沖擊） （ 4） ）（）（）（ 短期荷載’ 23??? ? （ 5） ）（）（）（ 標(biāo)準(zhǔn)組合 321 ?? ? （ 6） ? ?）（）（ ）（基本組合 ?? ???? 表 210（ 2） 2 號梁內(nèi)力組合表 序號 荷載類別 跨中截面 四分點(diǎn)截面 支點(diǎn)截面 （ 1） 總恒載 0 （ 2） 人群荷載 0 0 0 0 0 （ 3） 汽車荷載 （考慮沖擊） （ 3） ’ 汽車荷載 （未考慮沖擊） （ 4） ）（）（）（ 短期荷載’ 23??? ? （ 5） ）（）（）（ 標(biāo)準(zhǔn)組合 321 ?? ? （ 6） ? ?）（）（ ）（基本組合 ?? ???? 表 210（ 3） 3 號梁內(nèi)力組合表 序號 荷載類別 跨中截面 四分點(diǎn)截面 支點(diǎn)截面 （ 1） 總恒載 0 （ 2） 人群荷載 0 0 0 0 0 （ 3） 汽車荷載 （考慮沖擊） （ 3） ’ 汽車荷載 （未考慮沖擊） （ 4） ）（）（）（ 短期荷載’ 23??? ? （ 5） ）（）（）（ 標(biāo)準(zhǔn)組合 321 ?? ? （ 6） ? ?）（）（ ）（基本組合 ?? ???? 第三章：預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 跨中截面鋼束的估算及確定 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估 算鋼束數(shù) 對于簡支梁帶馬蹄的 T 形截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù) n 的估算公式： )(1 pspkpk ekfAC Mn ????? （ 31） 式中： kM — 持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，按表 210中第（ 5）項(xiàng)??； 1C — 與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對于公路 I 級， C1 取 ； pA? — 鋼 絞線截面積， 一根鋼絞線 的截面積 是 2，故pA? =； 前面已計(jì)算出成橋后跨中截面 sk =，初估 pa 15cm；則鋼