【正文】 耐腐蝕的模具鋼。 σ = δ =1/3σ ? Lm=[Ls+Lsξ p43 ?] z??0 =[16+16*─43 ? ] 0? 打印機壓輪 12 =? ? ?? 31?? ?? Hm=[(1+ p? )Hs ?32] z??0 =[(1+) 75? 32 ?] ? = ? ? ?? 31?? ?? Hm=[(1+ p? )Hs ?32 ] z??0 =[(1+) 54? 32 ? ] ? = ? ? ?? 31?? ?? Hm=[(1+ p? )Hs ?32 ] z??0 =[(1+) 100? ? ] ? = ? ? ?? 31?? ?? Hm=[(1+ p? )Hs ?32 ] z??0 =[(1+) 205? ]? ? = ? ? ?? 31?? ?? Hm=[(1+ p? )Hs ?32 ] z??0 =[(1+) 245? ? ] ? = ? ? ?? 31?? ?? 長春工業(yè)大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 13 Hm=[(1+ p? )Hs ?32] z??0 =[(1+) 14? ? ] ? = ? 型芯設(shè)計如下： 5圖 1 鎖模機構(gòu) 導(dǎo)向機構(gòu)對于塑件是必不可少的部分，因為在模具閉合時要求有一定的方向和位置。推板導(dǎo)柱還起支撐的作用。動、定模 合模時，必須使動、定模正確閉合。 ①長度。 ③材料。 ⑤光潔度。 ②塑件的大小及形狀，根據(jù)塑件大小、形狀、壁厚、技術(shù)要求等因素綜合選擇分型面。 ③模具成型塑件的型腔數(shù)，設(shè)置澆注系統(tǒng)還應(yīng)考慮到模具是一模一腔還是一模多腔。 ⑤注射機安裝模板的大小。即縮短了成型周期又減少了澆注系統(tǒng)損耗的塑料。 普通澆注系統(tǒng)的組成 普通澆注系統(tǒng)由主流道、分流道、澆口、冷料穴幾部分組成的。從這些要求出發(fā)分流道應(yīng)設(shè)計的短而粗，但過短過粗又會增加塑料消耗量，并使冷卻時間過長，另外還會使模腔布置發(fā)生困難。 ②分流道的截面形狀 ③分流道的尺寸需根據(jù)制品壁厚、體積、形狀復(fù)雜程度及所用塑料的性能等因素而定。 料穴 ： 冷料穴是為了去除料流的前鋒冷料而設(shè)置的，在注射過程的循環(huán)中，由于噴嘴與低溫模具接觸，使噴嘴端有一段低溫料，常稱冷料，在注射入模時，冷卻在料流最前端，冷料進入型腔將造成冷接縫，甚至在未進入型腔前料頭澆口堵塞而不能進料。 圖 2 澆口系統(tǒng)。當(dāng)熔融塑料通過狹窄的澆口時，流速增高，并因摩擦使料溫也增高，有利于填充型腔。 b、剪切速率高；能使流程比增大。 e、可用于人澆道。澆口的開設(shè)位置歲質(zhì)量影響很大，采用 什么樣的澆口應(yīng)注意以下幾點。當(dāng)制件壁厚相差較大時，應(yīng)在避免噴射下把澆口開設(shè)在接近截面最厚處 ，當(dāng)制件壁厚相差較大時，應(yīng)在避免噴射的前提下，把澆口開在接近截面最厚處，當(dāng)制件設(shè)有加強筋時，可以利用加強筋作為改善塑件的通道。 澆道 ： 是指熔料由澆口注入型腔前的過度部分。 長春工業(yè)大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 17 b、流道和進料口采用斜面及圓角連接。否則會使塑料流動時產(chǎn)生融料冷卻快但澆道過短，也會去除澆道不便。特別對小型塑件顯得更加重要，澆道轉(zhuǎn)折處應(yīng)有圓弧過渡。 b、進料口的位置應(yīng)使料流變向越少越好。 e、進料口的位置應(yīng)減少或者避免塑件的熔接痕。 h、外觀要求高的塑件， 進料口不允許設(shè)在表面上，同時要考慮清理簡便，不損壞塑件為好。4.002.4130176。采用右圖所示的進料口避免這種現(xiàn)象出現(xiàn)。 澆注系統(tǒng)的橫腔排列方式： 圖 4 確定脫模方式 長春工業(yè)大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 19 該模具采用澆口，必須去除分流道、點澆口后脫模，故該模具采用 3 次分型脫模結(jié)構(gòu)。將塑件頂出型腔，頂出桿需 要固定。要做到這一點，必須對塑料對型腔附著力的大小和所在部位進行分析，以便模具的脫模力能得到均勻合理的分布。常用類似產(chǎn)品比較法，即收縮率大，壁愈厚，型芯形狀復(fù)雜，脫模斜度小以及型腔光潔度低時，脫模力就大，反之則小。第三次分型由頂桿 將停留在動模型腔的制件頂出脫模。開始脫模時，瞬間所要克服的阻力很大。 ②推力分布依脫模阻力的大小要合理安排。 相關(guān)公式及尺寸 《塑料模具設(shè)計手冊》 234 頁 公式 594 厚壁圓形件： 2t rt 2rk)f1)(km1( fLSEr2Q 22????? ?????? ? Q脫模力（ N） T塑件平均厚度（ cm） E塑件彈性模量（ N/cm2） S塑料平均成型收縮率（ mm/mm） L包容凸模的長度（ cm） f塑料與鋼的磨擦系數(shù) m塑料的泊松比 r— 圓柱形半徑（ cm） 由手冊查得： t= r= E=9179。 注射模 溫調(diào)節(jié)系統(tǒng)設(shè)計 在設(shè)計塑料注射模具時，必須考慮用冷卻和加熱的方法來調(diào)節(jié)模具溫度，溫度對塑料質(zhì)量的影響主要表現(xiàn)在以下幾個方面： 長春工業(yè)大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 21 成型收縮率 利用溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)來保持模具溫度恒定能減少制品成型收縮率的波動，提高制品尺寸精度。 尺寸穩(wěn)定 性 除模具溫度波動會影響制品尺寸穩(wěn)定性外，模具的大小也會影響尺寸的穩(wěn)定性。這時降低模溫是有利的。其中 5%以熱輻射形式散發(fā)到大氣中去，其余 95%由冷卻介 質(zhì)帶走。 (3+32)= Ti 由 14 表 14 得 Ti=15~60s 取 40s. Tc=16~60s 取 40s. Tr 取 30s. 打印機壓輪 22 則： T=+40+40+30=? 120s 該模具成型 PE 的產(chǎn)量。 限位桿設(shè)計 為使本模具結(jié)構(gòu)緊湊、設(shè)計合理。 本模具型芯較長，所以要保證型芯的正確位置就要有定位機構(gòu)。???12?打印機壓輪 26 右視圖： 長春工業(yè)大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 27 俯視圖： 模具和注射機的關(guān)系 我們知道每副模具只能安裝在與其想適應(yīng)的注射機上進行生產(chǎn)。 321 )26(2 mmV ???? ? ②分流道 25.0025.0025.0023226176。 =200g 注射量符合要求。 Kc178。 A179。 =≈ 79(KN) F=79KN注射 機鎖模力 1800KN 鎖緊楔塊剛度校核： cmaLEBPac )13( 開模行程的校核 各種注射機模具開模行程是有限制的，取出制品所需的開模距離必須小于注射機的最大開模距。 推桿的強度校核。 107 B— 推板寬度（ cm） Y— 推板允許的最大變形量（ cm） 則： 5c ) 2065 .7( 3/17 ???????? ∴推板強度合格 推板與推桿孔之間的雙邊間隙，應(yīng)保證即不溢料而又能排氣，對于流動性較好的塑料聚乙烯，應(yīng)大大于 ～ 。 長春工業(yè)大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 31 h2= 3?E = 3 1145 ?? ?? == 本模具選 10mm 10? ∴模具底板合格。 d+D1(6+1)179。 d+D1=(10+1)179。 d+D1=(+1)179。 存在的問題 :一方面，由于時間和條件有限，而且，簡化了部分設(shè)計計算步驟，缺少部分計算過程。 沖床聲信號分析不是一個新概念。 雖然在和一系列成功地探測了一些異常的操作情況，但難以提高進一步的診斷信息，該系統(tǒng)的局限性在于以分析發(fā)自沖床的復(fù)雜信號的原始信號處理方法本身。 過去幾年中，西部電子公司工廠研究中心的工程師發(fā)展了一種微處理機控制了實時聲發(fā)生監(jiān)測系統(tǒng)，以探測 Minster3 沖床（額定壓力 22 噸）的模擬故障形式作為該研究的一個重要部分，對實際沖孔階段發(fā)射的聲發(fā)射信號作了完備的分類，從沖床 循環(huán)時的輸出信號作了完備的分支，從沖床循環(huán)時的輸出信號通過源長春工業(yè)大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 35 鑒別，相對時間以及聲發(fā)射信號每一成分的振幅作了徹底的分析，在鉛筆芯在空氣中折斷的簡單情況中，聲發(fā)射信號特征一般分為信號上升時間，下降衰減等等。 二、實驗系統(tǒng) 全部實驗系統(tǒng)由沖床、信號處理器和微型計算機三部分組成。此外，安裝在飛輪軸上的光傳感器可與線電壓 — 位移傳感器結(jié)合。 為了實時監(jiān) 測，信號處理器上加裝一個“過” — “不過”型的控制開關(guān)，當(dāng)聲發(fā)射計數(shù)過高或過低時，聲信號處理器就被激起而起到調(diào)整電源的作用。 這里有必要討論一下傳感器。還有一點很有趣，剪切波傳感器具有單極性，即傳感器僅對沿某一方向的剪切運動敏感。前者的信號是由凸模沖擊和胚料斷裂發(fā)射出的，這不僅取決與沖床，也取決于前面所提到的參數(shù)。聲發(fā)射信號的其余成分也能以同樣的方 法確定。本本文中，注意力僅集中在沖孔階段并就這一 階段的聲發(fā)射信號做一考察。當(dāng)這一過程繼續(xù)進行時，凸模和凹模之間的胚料外緣出現(xiàn)強大的阻力，接著，當(dāng)滑塊速度下降（偏離諧運動）時，即發(fā)射出第二個階段中等振幅的聲發(fā)射信號。與脆斷相比，剪斷形成很慢從廢料下部許多平行的拉痕可容易的區(qū)分出 AE 第二階段的剪切帶，而廢料上部粗糙的斷裂帶是在 AE第三階段形成的。沖床和底板的不同組合會產(chǎn)生不同的信號。在實際生產(chǎn)情況中，不希望卷料病毒會有顯著變化，但是，相對較小的硬度改變也會引起 AE 信號特征（相對時間及三種成分的振幅）明顯變化。本文中所用的術(shù)語“極限強度”和“硬度”表示同一意義并可互換。 圖 6 表示各種胚料沖壓的 AE/LVDT 信號，聲發(fā)射第三個階段（即脆斷）開始點的模具示意圖和廢料的掃描電鏡照片。 每一根條料除切下一段以測量極限強度（拉伸實驗），另外可沖四十多個孔，所繪制的圖 7 表示其結(jié)果，圖 是壓力波傳感器的，圖 是剪切波傳感器的，每一點表示平均聲發(fā)射總計數(shù)（在這三個階段所發(fā)出的） NT，這些聲發(fā)射總計數(shù)以及樣本方差對每一種材料求平均值，其結(jié)果列于表 1，并作圖 8 表示之。 可以預(yù)料，相同厚度的胚料具有相同的沖擊點。最硬的胚料（約退火四個時間）和軟的（退火五個單位時間）起胚料硬度約為 460MP 和 320MP，最大應(yīng)變約 7%和 4%，三種胚料具有同樣的彈性模量。 實驗用胚料為 C1010 冷軋鋼條料， *122 厘米， 且有嚴格控制的均勻厚度（ 177。但對給定的沖床和底板，聲發(fā)射信號的總體特征與參數(shù)無關(guān)，只有信號的細節(jié)隨參數(shù)的變化，因此參數(shù)的影響可以從聲發(fā)射信號的細節(jié)變化看到，其次，由于情況各異，要區(qū)分沖壓信號的每一成分是困難的，對高速沖床更是如此。 這里討論兩點。阻力消失后的滑塊急速下降，以恢復(fù)穩(wěn)定的諧運動，隨后是減副震蕩。從這些圖中可以觀察到以下結(jié)果： （ 1）初始低振幅階段是由于凸模沖壓在胚料 上引起的彈性變形產(chǎn)生的，在長春工業(yè)大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 37 此階段，凸模和滑塊沒有受到顯著的扭力，線電壓 — 位移傳感器仍保持諧運動跡線。在信號處理單元設(shè)兩個窗口以便進行實時監(jiān)測，如圖示，第一個窗口僅包括沖孔階段，第二個窗口包括從第一個窗口結(jié)束一直到下一個由光電管和信號處理器所提供的同步脈沖。 圖 2 所示的沖床 毫米的 C1010 冷軋鋼板的完整的聲發(fā)射信號，用重疊線電壓 — 位移傳感器信號（在穩(wěn)態(tài)時是時間的諧函數(shù)）的方法是易于分辨沖床沖程的整個階段。 三、聲發(fā)射信號的特征 談到信號的特征，沖床完整的聲發(fā)射信號可分成兩大類：實際沖孔時發(fā)生和沖程其余 階段發(fā)生的。具有封閉外殼的壓力波和剪切波傳感器是厚度方向諧振型的低頻（ 150HZ 左右） PZT— 5A 電壓陶瓷傳感器？（市售同壓力波傳感器工作良好，但為了使用可靠必須打印機壓輪 36 制作特殊的封閉外殼的傳感器）根據(jù)不同的位置，這種類型可能比其他類型稍好，反之其他類型可能比這種類型好?？删幊绦虻拇翱谠O(shè)置也許是目前處理微機控制的監(jiān)控系統(tǒng)最有力的方面窗的數(shù)目、位置和持續(xù)的時間可方便地根據(jù)輸入?yún)?shù)加以改變。目前的研究中，來自沖床傳感器的原始信號早幾百微伏的范圍內(nèi)，不需要前置放大，而且信噪比很高（ 740db） ,與信號電壓相比，門限電壓可調(diào)整得很低，因此在所給時間內(nèi)聲發(fā)射計數(shù)變得很接近包絡(luò)線下的面積量度。信號處理器裝在外罩殼中，其示意圖見圖 1。正如所料，這些信號特征取決于包括機床在內(nèi)的許多因素，典型的影響參數(shù)有材料新能和材料厚度，模具的大小和形狀，模具間隙，沖壓速度等。若采用聲發(fā)射技術(shù)則可以克服這些限制。他把一個附有加速度計的拾音器裝與沖床的和成套模具附近，以探測沖壓時經(jīng)空氣傳播的沖床信號，測量沖床的每一個完整沖程的信號強度。但通過本次設(shè)計，使我