【正文】 =(4)/(4)=1 2(4)/cosα/(4)=水平加固桿采用 φ 鋼管，按照 4 步 1 跨設置，每米高的鋼管重為 (1)/(4)=每跨內的直角扣件 1 個，旋轉扣件 1 個，每米高的鋼管重為 ； (1+4)/=每米高的附件重量為 ； 每米高的欄桿重量為 ； 經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 。 經計算得到， N = += 。 立桿的穩(wěn)定性計算 N Nd,滿足要求 ! 梁模板門式腳手架支撐計算滿足要求！ 400 1500 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算參數(shù) : 鋼管強度為 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取 1。 梁底按照均勻布置承重桿 2 根計算。 福 清馬頭山 風電場升壓站模板工程專項方案 26 633015001100400900 梁模板支撐架立面簡圖 按照模板規(guī)范 條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下： 由可變荷載效應控制的組合 S=(+)+2=由永久荷載效應控制的組合 S=+2=由于永久荷載效應控制的組合 S 最大，永久荷載分項系數(shù)取 ，可變荷載分項系數(shù)取= 采用的 鋼管類型為 φ 48 。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 福 清馬頭山 風電場升壓站模板工程專項方案 30 集中荷載 P 取木方支撐傳遞力。 梁模板使用的木方截面 7070mm ， 梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x 300mm。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 (1)抗彎強度計算 f = M / W [f] 其中 f —— 面板的抗彎強度計算值 (N/mm2)； M —— 面板的最大彎距 ()； W —— 面板的凈截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗彎強度設計值，取 15N/mm2； M = 其中 q —— 荷載設計值 (kN/m)； 經計算得到 M = (+)= 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 10001000/59400=面板的抗彎強度驗算 f [f],滿足要求 ! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh [T] 其中最大剪力 Q=(+)=7. 29kN 截面抗剪強度計算值 T=37290/(2110018)= 截面抗剪強度設計值 [T]=福 清馬頭山 風電場升壓站模板工程專項方案 37 面板抗剪強度驗算 T [T]，滿足要求 ! (3)撓度計算 v = / 100EI [v] = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 300 4/(1006000534600)= 面板的最大撓度小于 300/250,滿足要求 ! 四 、穿梁螺栓計算 計算公式 : N [N] = fA 其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力； A —— 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f —— 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取 170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (+)穿梁螺栓直徑為 20mm； 穿梁螺栓有效直徑為 ； 穿梁螺栓有效面積為 A=225mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 [N]=； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=； 穿梁螺栓的布置距離為側 龍骨的計算間距 600mm。 門架 h1 = ， h2 = ， b1 = 。 面板厚度 18mm，剪切強度 ，抗彎強度 15N/mm2，彈性模量 6000N/mm2。 1—— 立桿； 2—— 立桿加強桿； 3—— 橫桿； 4—— 橫桿加強桿 計算門架的幾何尺寸圖 模 板支架示意圖 按照門式腳手架新規(guī)范 和 條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下： 由可變荷載效應控制的組合 S=(+)+0=由永久荷載效應控制的組合 S=+0=福 清馬頭山 風電場升壓站模板工程專項方案 39 由于永久荷載效應控制的組合 S 最大，永久荷載分項系數(shù)取 ，可變荷載分項系數(shù)取= 鋼管慣性矩計算采用 I=π (D4d4)/64，抵抗距計算采用 W=π (D4d4)/32D。 (1)抗彎強度計算 f = M / W [f] 其中 f —— 面板的抗彎強度計算值 (N/mm2)； M —— 面板的最大彎距 ()； W —— 面板的凈截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗彎強度設計值，取 15N/mm2； M = 其中 q —— 荷載設計值 (kN/m)； 經計算得到 M = (+0)=. m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 10001000/64800=面板的抗彎強度驗算 f [f],滿足要求 ! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh [T] 其中最大剪力 Q=(+0)= 截面抗剪強度計算值 T=31551/(2120018)=福 清馬頭山 風電場升壓站模板工程專項方案 40 截面抗剪強度設計值 [T]=面板抗剪強度驗算 T [T]，滿足要求 ! (3)撓度計算 v = / 100EI [v] = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 300 4/(1006000)= 面板的最大撓度小于 300/250,滿足要求 ! 二、樓板底木方的計算 木方按照簡支梁計算，木方的截面力學參數(shù)為 ： (1)鋼筋混凝土板自重 (kN/m)： q1 = =(2)模板的自重線荷載 (kN/m)： q2 = =(3)活荷載為施工人員與施工設備產生的荷載 (kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = 0=0kN/m 經計算得到，木方荷載計算值 Q=(+)+0=、撓度、抗剪計算 1 2 0 0 6 3 0 1 2 0 0 6 3 0 1 2 0 0 2 . 1 5 k N / mA B 木方計算簡圖 0 . 2 6 90 . 2 5 9 木方彎矩圖 () 福 清馬頭山 風電場升壓站模板工程專項方案 41 1 . 0 81 . 5 10 . 8 00 . 5 61 . 2 91 . 2 90 . 5 60 . 8 01 . 5 11 . 0 8 木方剪力圖 (kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 1 2 0 0 6 3 0 1 2 0 0 6 3 0 1 2 0 0 1 . 6 0 k N / mA B 變形計算受力圖 1 . 4 2 80 . 2 7 8 木方變形圖 (mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1= N2= N3= N4= N5= N6= 經過計算得到最大彎矩 M= 經過計算得到最大支座 F= 經過計算得到最大變形 V= 木方的截面力學參數(shù)為 福 清馬頭山 風電場升壓站模板工程專項方案 42 本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為 : 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 777/6 = 3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 7777/12 = 4； 式中： b 為板截面寬度， h 為板截面高度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 梁頂托采用鋼管 φ 48 。 福 清馬頭山 風電場升壓站模板工程專項方案 38 每榀門架之間的距離 ，板底木方距離 300mm。 穿梁螺栓強度滿足要求 ! 樓板模板門式腳手架支撐計算書 計算參數(shù) : 腳手架搭設高度為 ，門架型號采用 MF1217，鋼材采用 Q235。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=考慮結構的重要性系數(shù) ，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 : F1==福 清馬頭山 風電場升壓站模板工程專項方案 36 考慮結構的重要性系數(shù) ，倒混凝土時產生的荷載標準值 : F2=6=。 梁側模面板厚度 h=15mm，彈性模量 E=9000N/mm2，抗彎強度 [f]=15N/mm2。 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 : R ≤ R c 其中 Rc —— 扣 件抗滑承載力設計值 ,單扣件取 8kN,雙扣件取 12kN； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計 算中 R 取最大支座反力， R= 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 五、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1= (已經包括組合系數(shù) ) 腳手架鋼管的自重 N2 = = 頂部立 桿段，腳手架鋼管的自重 N2 = = 非頂部立桿段 N = += 頂部立桿段 N = += φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i 查表得到； i —— 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)； i = 福 清馬頭山 風電場升壓站模板工程專項方案 32 A —— 立桿凈截面面積 (cm2)； A = W —— 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)； W = σ —— 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f] = 205N/mm2； l0 —— 計算長度 (m)； 參照《扣件式規(guī)范》 20xx，由公式計算 頂部立桿段： l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段： l0 = ku2h (2) k —— 計算長度附加系數(shù) ,按照表 取值為 ,當 允許長細比驗算時 k 取 1； u1， u2 —— 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》附錄 C 表； a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = ； 頂部立桿段： a= 時， u1=,l0=； λ =3380/= 允許長細比 λ = 210 長細比驗算滿足要求 ! φ = σ =2782/(489)=a= 時， u1=,l0=； λ =3508/= 允許長細比 λ = 210 長細比驗算滿足要求 ! φ = σ =2782/(489)=依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算 a= 時， σ =,立桿的穩(wěn)定性計算 σ [f],滿足要求 ! 非頂部立桿段： u2=,l0=； λ =3380/= 允許長細比 λ = 210 長細比驗算滿足要求 ! 福 清馬頭山 風電場升壓站模板工程專項方案 33 φ = σ =3563/(489)= /mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 σ [f],滿足要求 ! 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 依據(jù)扣件腳手架規(guī)范計算公式 MW= klah2/10 其中 Wk —— 風荷載標準值 (kN/m2)； Wk=uzu sw 0 = = N/m2 h —— 立桿的步距， ； la —— 立桿迎風面的間距， ； lb —— 與迎風面垂直方向的立桿間距， ； 風荷載產生的彎矩 Mw=； Nw —— 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；