【正文】 平夾角； h3下三角集氣罩的垂直高度， m。 = sin40176。 = 12()tg50 176。 =176。 =176。 s 由斯托克斯工式可得氣體上升速度為： Vb = 21()18 gg dr rrm180。 （四） 出水系統(tǒng)設計 采用鋸齒形出水槽，槽寬 ,槽高 （五） 排泥系統(tǒng)設計 產(chǎn)泥量為： 97200. 9 250010 3=2100kgMLSS/d 每日產(chǎn)泥量 2430kgMLSS/d，則每個 USAB日產(chǎn)泥量 kgMLSS/d,可用 150mm 排泥管，每天排泥 一次。 ②水封灌 水封高度取 m，水封灌面積一般為進氣管面積的 4 倍，則 2 2 2114 0 . 2 5 4 0 . 1 9 644S d m??? ? ? ? ? ? 水封灌直徑取。 SBR 結構簡單，運行控制靈活，本設計采用 4 個 SBR 反應池，每個池子的運行周期為 6h 二、設計參數(shù) （一）參數(shù)選取 (1)污泥負荷率 Ns 取值為 (kgMLSS MLSS /106) 個； 查表知氧在水中飽和容解度為： Cs(20)=， Cs(25)=擴散器出口處絕對壓力為： bP = 0P +103H =10 5+10 3 =10 5pa 空氣離開反應池時氧的百 分比為： 2 1(1 )7 9 2 1(1 )AtAEO E= += 21(1 )79 21(1 )+ =% 反應池中容解氧的飽和度為： Csb(25)= Cs(25)5() 26 10 42btPO+180。 = 551 .4 7 1 0 1 9 .6 5()2 .0 2 6 1 0 4 2180。 =1826m3/h =(3)布氣系統(tǒng)的計算 反應 池的平面面積為： 1 4= 242m2 每個擴散器的服務面積取 ,則需 242/=170 個。 空氣管道內的空氣流速的選定為： 干支管為 10～ 15m/s； 通向空氣擴散器的豎管 、 小支管為 4～ 5m/s； 空氣干管和支管以及配氣豎管的管徑，根據(jù)通過的空氣量和相應的 流速按《排水工程》下冊附錄 2 加以確定 。 d； C入流 固體濃度 kg/m3。 污泥濃 縮池為間歇運行，運行周期為 24h,其中各構筑物排泥、污泥泵抽送污泥時間為 ～ ，污泥濃縮時間為 ,濃縮池排水時間為 ,閑置時間為 ～ 。 集泥井有效深度為 ，則其平面面積為 257 193VAmH? ? ? 設集泥井平面尺寸為 。則排泥泵抽升的所需凈揚程為 m，排泥泵富余水頭 m，管道水頭損失為 m，則污泥泵所需揚程為+2+=9 m。 擬采用帶式壓濾機使污泥脫水 二、設計參數(shù) 設計泥量 Q=180 m3/d；含水率為 96%。 = 泵站內的管線水頭損失假設為 ,考慮自由水頭為1m,則水泵 總揚程為： H=+++ = （三）選泵 根據(jù)流量 Q=104m3/h,揚程 H=8m 擬選用 型立式污水泵，每臺水泵的流量為 Q=170m3/h，揚程為 H=。 第三章 高程布置 （一）高程設計任務及原則 其主要 任務是：確定各處理構筑物和泵房的標高，確定處理構筑物之間連接管渠的尺寸及其標高，通過計算確定各部位的水面標高，37 從而能夠使污水沿處理流程在處理構筑物之間通暢地流動，保證污水處理廠的正常運行。 （ 3） 設置終點泵站的 污水處理廠，水力計算常以接納處理后污水水體的最高水位作為起點，逆污水處理流程向上倒退計算，以使處理后污水在洪水季節(jié)也能自流排出，而水泵需要的揚程則較小，運行費用也較低。在決定污泥干化場，污泥濃縮池，消化池等構筑物的高程時，應注意它們的污泥水 能自動排入污水入流干管或其它構筑物的可能。 污泥高程布置 從 SBR—— 集泥井推得，集泥井水位 = 從 UASB—— 集泥井推得，集泥井水位 = 從集泥井 —— 濃縮池推得，濃縮池水位 = m 集泥井液位確定為 m，濃縮池液位確定為 m，中間加污泥提升泵房提升污泥。 2 電 費 ， /kWh。建設該污水廠的主要三大效益分析如下。 該污水處理廠處理的污水是工業(yè)廢水，其中大部分都是可生化的有機廢水。同時也會給下游地區(qū)帶來巨大的經(jīng)濟效益，保障當?shù)丶跋掠蔚貐^(qū)人民的身體健康，保障當?shù)氐呐c其他地區(qū)的經(jīng)濟的和諧可持續(xù)發(fā)展。而產(chǎn)生的間接經(jīng)濟效益目前尚無法定 量，定性的講，其產(chǎn)生的間接經(jīng)濟效益是巨大的。因此愈來愈受到許多國家環(huán)保機構和有關國際性組織的重視。并對各部分都作了明確的定義。例如， 1986 年發(fā)布了致癌風險評價、 [2]致畸風險評價、 [3]化學混合物健康風險評價、 [4]發(fā)育毒物健康風險評價、 [5]暴露評價、 [6]超級基金場地（ Superfund sites）危害評價和風險評價 [7]等指南。 由此可見，原先的風險評價主要限于人體健康風險評價，許多有害廢物管理也 是著眼于人體健康風險進行的。因此美國EPA 從 1989 年以來一直致力于生態(tài)風險評價指南的制訂工作，1992 年確定了一個生態(tài)風險評價指南制訂工作大綱 [11]，原則上給出了生態(tài)風險評 價的框架。 顯然，目前國外環(huán)境風險評價主要包括人體健康風險評價和生態(tài)風險評價兩方面，風險評價的科學體系已 基本形成。 從污染物數(shù)量來說，已由單一污染物作用進一步考慮到多種污染物的復合作用； 技術處理上由定性向半定量、定量方向發(fā)展。 2．模型優(yōu)化 模型在風險評價中的重要性是顯而易見的，因為風險評價是研究人為活動引起環(huán)境不利影響的可能性，是根據(jù)有限的已知資料預測未知后果的過程，這就需要應用大量的數(shù)學模型才能完成。隨著風險評價越來越復雜，準確性要求越來越高，發(fā)展和完善各種數(shù)學模型始終是風險評價研究的重要方面。生態(tài)暴露評價是生態(tài)風險評價過程中最基本的組成部分，由于暴露系統(tǒng)的復雜性，目前還沒有一個暴露的描述能適用所有的生態(tài)風險評價。 4．不確定性處理 不確定性處理一直是風險評價中的主要問題。 總之，隨著環(huán)境保護進入一個新的時代，可以預見，環(huán)境風險評價研究必將對人類生存及自然環(huán)境的保護和改善作出新的貢獻，并將對環(huán)境科學理論研究有新的推進。因此對不確定性的定量化處理是風險評價必須解決的關鍵技術問題。顯然，生態(tài)暴露評價遠比人體暴51 露評價復雜，關鍵必須考慮污染物與生物體以及生態(tài)系統(tǒng)、污染物與環(huán)境間的相互作用、相互影響。在生態(tài)風險評價中、暴露評價相對人體健康暴露評價來說是特別困難的，尤其對暴露群體的表征，針對不同物種，它們棲息地環(huán)境差異很大，如水生環(huán)境、陸生環(huán)境和其他特定環(huán)境等。風險評價涉及的模型很多，主要有污染物環(huán)境轉歸模型、污染物時空分布模型、暴露模型、生物體分布模型、外推模型、風險計算模型等。對任何不同組織等級都有終點選擇問題，終點選擇原則上根據(jù)所關注的生態(tài)系統(tǒng)和污染物特性來進行，對生態(tài)系統(tǒng)和污染物特性了解得 愈深刻，終點選擇就愈準確。 從評價范圍方面來說，由局部環(huán)境風險發(fā)展到區(qū)域性環(huán)境風險，乃至全球環(huán)境風 險； 總的來說，目前國外環(huán)境風險評價具有如下的特點和趨勢： 該大綱將生態(tài)風險評價過程分為三步：第一步為問題闡述 (Problem formulation)，描述目標污染物特性和有風險生態(tài)系統(tǒng)，進行終點選擇和有關評價中假設的提出。但是到目前為止，生態(tài)風險評價還沒有一套方法指南。 1989 年，美國 EPA 還對 1986 年指南進行了修改。在此基礎上，美國 EPA 制定和頒布了有關風險評價的一系列技術性文件、準則或指南。在短短 20 多年中，就環(huán)境風險評價技術而言 ，大體上經(jīng)歷了三個時期：七十年代至八十年代初，風險評價處于萌芽階段，風險評價內涵不甚明確，僅僅采取毒性鑒定的方法；八十年代中，風險評價得到很大的發(fā)展，為風險評價體系建立的技術準備階段。 文獻翻譯 環(huán)境風險評價是當前環(huán)境保護工作中一個新興領域，它的誕生一方面是環(huán)境保護的迫切需要，另一方面也是環(huán)境科學發(fā)展的必然結果。該污水廠建成后將提高該市以及主干河流的環(huán)境質量，減輕污48 水排放所造成的污染危害。 社會效益 工程的實施對該市的河流段的水質有明顯的改善，同時 也對該市的社會生產(chǎn)產(chǎn)生巨大的影響。該市中有 50%的污水排入當?shù)?的主干河流，使得水體的有機污染物嚴重超標，各項指標均超出了《地面水環(huán)境標準》中Ⅲ類水體的水質標準。 合 計 運行成本： 元 /m3 效益分析 果汁廢水處理廠效益包括經(jīng)濟效益、社會效益和環(huán)境效益。 污泥提升泵的揚程為 6m。 構筑物 水面標高 （ m） 頂標高 （ m） 低標高 （ m） 有效水 深 m 出水管 0 0 0 SBR UASB . 沉淀池 調節(jié)池 集水間 0 格柵 0 污泥高程計算 污泥管道水頭損失 管道沿程損失 .4 9f HLvh DC????? ?????? ?? 40 管道局部損失 22i vh g?? 式中： HC —— —— 污泥 濃度系數(shù) ? —— —— 局部阻力系數(shù) D —— —— 污泥管管徑 L —— —— 管道長度 v —— —— 管內流速 查表知污泥含水率 98%時，污泥濃度系數(shù) HC =80，污泥含水率為96%時，污泥濃度系數(shù) HC =62。還應考慮到因維修等原因需將池水放空而在高程上提出的要求。并應適當留有余地，以保證在任何情況下，處理系統(tǒng)都能夠運行正常。 選用 型污水泵是合適的 器間進行自然通風，在屋頂設置風帽。 外形尺寸：長 寬 高 =4500 1890 1860 第 四 節(jié) 污水提升泵房的設計與計算 一、設計說明 污水泵房用于提升污水廠的污水，以保證污水能在后續(xù)處理構筑物內暢通的流動，它由機器間、集水池、格柵、輔助間等組成，機器間內設置水泵機組和有關的附屬設備，格柵和吸水管安裝在集水池內，集水池還可以在一定程度上調節(jié)來水的不均勻性，以便水泵較均勻工作，格柵的作用是阻攔水中粗大的固體雜質，以防止雜物阻塞和損壞水 泵，輔助間一般包括貯藏室，修理間，休息室和廁所等。 擬采用帶式壓濾機使污泥脫水，它有如下脫水特點： 35 (1)濾帶能夠回轉，脫水效率高 (2)噪聲小，能源節(jié)省 (3)附屬設備少，維修方便，但必須正確使用有機高分子 混凝劑，形成大而強度高的絮凝。 集泥井最高泥位為 ,最低泥位為 4m 池底標高為 。 此外，為保證 SBR 排泥能按其運行方式進行，集泥井容積應外加 m3。則污泥斗的高度為： H4 = (– ) tg50176。 本設計采用間歇式重力濃縮池，運行時，應先排除濃縮池中的上清液，騰出池容，再投入待濃縮的污泥，為此應在濃縮池深度方向的不同高度上設上清液排除管 。 布氣系統(tǒng)設計如下圖 ： SBR反應氣布 氣系統(tǒng)設計草圖 (4)空氣管路系統(tǒng)計算 按 SBR 的平面圖，布置空氣管道，在相鄰的兩個 SBR 池的隔墻上設一根干管，共兩根干管，在每根干管上設 5 對配氣豎管，共 10 條配氣豎管。 =取α =,β =,C=2,ρ =1,20℃時，脫氧清水的充氧量為： R0= ( 2 0 )( 2 5 2 0 )( 2 5 )[ ] 1 .0 2 4sbsbRCCCa b r? =52 8 .8 6 1 0 .90 .8 5 [ 0 .9 5 1 0 .0 2 ] 1 .0 2 4180。 +180。 （六）鼓風曝氣系統(tǒng) (1)確定需氧量 O2 由公式： O2=a′ Q(S0Se)+bˊ XvV 式中： aˊ 微生物對有機污染物氧化分解 過程的需氧率， kg Q 污水設計流量， m3/d S0 進水 BOD 含量 ,mg/l S0 出水 BOD 含量 ,mg/l bˊ 微生物通過內源代謝的自身氧化 過程的需氧率， kg Xv 單位曝氣池容積內的揮發(fā)性懸浮 固體（ MLVSS） 量 ,kg/m3 取 aˊ =, bˊ =；出水 Se =111mg/L； Xv=fX =3