【正文】 （四）進水 布置 進水起端兩側(cè)設進水堰，堰長為池長 2/3 (五 )PH調(diào)節(jié) 在 調(diào)節(jié)池中設置 PH 指示器 ,控制閥門的開啟 ,調(diào)節(jié)強堿廢水的排入 ,從而控制 調(diào)節(jié)池中廢水的 PH. 第三節(jié) 沉 淀 池設計 設計參數(shù) （ 1）設計流量 Q=3400 m3/d= m3/h=(2) 設計水質(zhì)參數(shù) 表 8 豎流式沉淀池進出水水質(zhì)指標 水 質(zhì) 指 標 COD（㎎ ∕L ） BOD（㎎ ∕L ） SS（㎎∕L ） 進 水 水 質(zhì) 10800 7000 7200 設計去除率 10 20 80% 設計出 水水質(zhì) 9720 5600 1440 設計計算 設置兩座沉淀池 16 （ 1）中心管的面積（ f）與直徑（ d0） 取中心管流速 v0=25mm/s 則 f= q/ v0 q每個池子的設計流量（ m3/s） f =則 d0= （ 2）中心管喇叭口與反射板之間的縫隙高度 h3 h3=q /（ v1??d1） q每個池子的設計流量， m3/s v1污水由中心管喇叭口與反射板之間的縫隙 出流速度（ m/s） d1喇叭口直徑（ m） 設 v1= 則 h3= / 2 / (??)= （ 3）沉淀部分有效斷面面積 F F=q/v v污水在沉淀池中的流速（ m/s） 設 表面負荷 q0=則 v= q0/3600=F=（ 4）沉淀池的直徑 D D= 取 D= 17 （ 5）沉淀部分有效水深 h2 h2=v?t?3600 t沉淀時間 (h) 取 t= 則 h2=??3600= D/h23 符合要求 （ 6）校核集水槽的出水堰負荷 出水堰負荷： q/（ ? ?D） = L/s 符合要求 （ 7）沉淀部分所需容積 V V= )100( 100864 00)( 021 ?? ? ?? zK Tccq c1— 進水懸浮物的濃度 (t/m3) c2— 出水懸浮物的濃度 (t/m3) ? — 污泥容重，其值為 1 Kz— 工業(yè)廢水水量變化系數(shù)，本設計 為 0? — 污泥含水率，初沉池污泥一般為 95%～ 97%，本設計采用 95% T — 排泥間隔時間 (d ) 取 T =1d 所以 V= m3 （ 8）圓截錐部分容積 設圓錐下底的直徑為 ，取錐角為 55176。 = （八）每日柵渣量 (W) 取 W1= 則 W= 12864001000QWK??? 式中： Q 設計流量， m3/s 13 W1 柵渣量 (m3/103m3污水 )，取 ～ ,粗 格柵用小 值，細格柵用大值，中格柵用中值 W= m3/d(可采用人工清渣 ) (九 )集水池的設計計算 在調(diào)節(jié)沉淀池之前和格柵之后設一集水池，其大小主要取決于提升水泵的能力，目的是防止水泵頻繁啟動。 二、設計規(guī)范和標準 《室外排水設計規(guī)范》 GB501012021 《污水綜合排放標準》 GB89781996 《給水排水工程結(jié)構設計規(guī)范》 GB 500069－ 2021 國家現(xiàn)行的建設項目環(huán)境保護法規(guī)、條例； 其他有關設計規(guī)范 9 設計計算書 一、 預計處理效果 表 廢水水質(zhì)及排放標準 項目 CODCr(mg/L) BOD5(mg/L) SS(mg/L) pH 原水 12021 8000 8000 5～ 12 排放標 準 ≤ 100 ≤ 30 ≤ 70 6～ 9 二、 工藝流程圖 沼氣排泥壓濾間污泥濃縮池排水SBR UASB 沉淀池調(diào)節(jié)池集水池格柵進水 10 第一節(jié) 格柵的設計計算 一 、 設計說明 格柵由一組平行的金屬柵條或篩網(wǎng)制成，安裝在廢水渠道的進口處，用于截留較大的懸浮物或漂浮物，主要對水泵起保護作用，另 外可減輕后續(xù)構筑物的處 理負荷。UASB 反應器內(nèi)的污水流入 SBR 池中進行好氧處理，而后達標出水。 6 常用的厭氧反應器有 UASB、 AF、 FASB 等， UASB 反應器與其他反應器相比有以下優(yōu)點： ①沉降性能良好，不設沉淀池，無需污泥回流 ②不填載體，構造簡單節(jié)省造價 ③由于消化產(chǎn)氣作用，污泥上浮造成一定的攪拌，因而不設攪拌設備 ④污泥濃度和有機負荷高，停留時間短 同時，由于大幅度減少了進入好氧處理階段的有機物量，因此降低了好氧處理階段的曝氣能耗和剩余污泥產(chǎn)量，從而使整個廢水處理過程的費用大幅度減少。 （二）水解 — 好氧處理工藝 水解酸化可以使廢水中的大分子難降解有機物轉(zhuǎn)變成為小分子易降解的有機物，出水的可生化性能得到改善，這使得好氧處理單元的停留時間小于傳統(tǒng)的工藝。 三．本設計工程概況 表 廢水水質(zhì)及排放標準 項目 CODCr(mg/L) BOD5(mg/L) SS(mg/L) pH 原水 12021 8000 8000 5～ 12 排放標準 ≤ 100 ≤ 30 ≤ 70 6～ 9 5 第二章 工藝路線的確定及選擇依據(jù) 處理方法比較 果汁廢水中大量的污染物是溶解性的糖 類、果酸，這些物質(zhì)具有良好的生物可降解性，處理方法主要是生物氧化法。 PH 果汁廢水中含有大量果酸，因此 PH 較低，最低時可達 左右 營養(yǎng)元素 營養(yǎng)成分單一， C:N 較高，缺乏氮、磷元素 水溫 2025 攝氏度 二．研究背景與意義 水是生命之源，是人類賴以生存和發(fā)展的物質(zhì)基礎，是不可替代的寶貴資源。 (2)、生產(chǎn)設備清洗廢水：清洗廢水周期性集中排水，對污水處理設施有較大沖擊，一般需將清洗設備的高濃度酸堿水、消毒水等先做預處理（中和），然后再排入污水處理系統(tǒng)。廢水中含有較高濃度的糖類、果膠、果渣及水溶物和纖維素、果酸、單寧、礦物鹽等。以便我為進一步探討效益資源型處理技術提供借鑒。處理工藝只能用厭氧、好氧兩級工藝。 果汁廢水主要來自沖洗水果、粉碎、榨汁等工序，罐裝工段的洗瓶、滅菌、破瓶損耗和地面沖洗等環(huán)節(jié) 。 SBR工藝具有以下優(yōu)點：運行方式靈活，脫氮除磷效果好，工藝簡單，自動化程度高，節(jié)省費用，反應推動力大，能有效防止絲狀菌的膨脹。 （三）厭氧 — 好氧聯(lián)合處理技術 厭氧處理技術是一種有效去除有機污染物并使其碳化的技術，它將有機化合物轉(zhuǎn)變?yōu)榧淄楹投趸?。進入調(diào)節(jié)池前，根據(jù)在線 PH 計的 PH 值用計量泵將堿性水送入調(diào)節(jié)池，調(diào)節(jié)池的 PH 值在 ～ 之間。 在已建成相同類型處理站的基礎上進行優(yōu)化，盡可能降低投資和運行費用。180。設計流量 Q=2500m3/d=104m3/h=。 設備簡單，運行方便，勿需設沉淀池和污泥回流裝置，不需充填填料，也不需在反應區(qū)內(nèi)設機械攪拌裝置，造價相對較低，便于管理，且不存在堵塞問題。 ,使污泥不致積聚，盡快落入反應區(qū)內(nèi)。 = sin40176。 =176。 s 由斯托克斯工式可得氣體上升速度為： Vb = 21()18 gg dr rrm180。 ②水封灌 水封高度取 m，水封灌面積一般為進氣管面積的 4 倍，則 2 2 2114 0 . 2 5 4 0 . 1 9 644S d m??? ? ? ? ? ? 水封灌直徑取。 MLSS /106) = 551 .4 7 1 0 1 9 .6 5()2 .0 2 6 1 0 4 2180。 空氣管道內(nèi)的空氣流速的選定為： 干支管為 10～ 15m/s； 通向空氣擴散器的豎管 、 小支管為 4～ 5m/s； 空氣干管和支管以及配氣豎管的管徑，根據(jù)通過的空氣量和相應的 流速按《排水工程》下冊附錄 2 加以確定 。 污泥濃 縮池為間歇運行，運行周期為 24h,其中各構筑物排泥、污泥泵抽送污泥時間為 ～ ，污泥濃縮時間為 ,濃縮池排水時間為 ,閑置時間為 ～ 。則排泥泵抽升的所需凈揚程為 m，排泥泵富余水頭 m，管道水頭損失為 m，則污泥泵所需揚程為+2+=9 m。 = 泵站內(nèi)的管線水頭損失假設為 ,考慮自由水頭為1m,則水泵 總揚程為： H=+++ = （三）選泵 根據(jù)流量 Q=104m3/h,揚程 H=8m 擬選用 型立式污水泵，每臺水泵的流量為 Q=170m3/h，揚程為 H=。 （ 3） 設置終點泵站的 污水處理廠，水力計算常以接納處理后污水水體的最高水位作為起點，逆污水處理流程向上倒退計算，以使處理后污水在洪水季節(jié)也能自流排出，而水泵需要的揚程則較小，運行費用也較低。 污泥高程布置 從 SBR—— 集泥井推得，集泥井水位 = 從 UASB—— 集泥井推得，集泥井水位 = 從集泥井 —— 濃縮池推得，濃縮池水位 = m 集泥井液位確定為 m，濃縮池液位確定為 m，中間加污泥提升泵房提升污泥。建設該污水廠的主要三大效益分析如下。同時也會給下游地區(qū)帶來巨大的經(jīng)濟效益，保障當?shù)丶跋掠蔚貐^(qū)人民的身體健康，保障當?shù)氐呐c其他地區(qū)的經(jīng)濟的和諧可持續(xù)發(fā)展。因此愈來愈受到許多國家環(huán)保機構和有關國際性組織的重視。例如， 1986 年發(fā)布了致癌風險評價、 [2]致畸風險評價、 [3]化學混合物健康風險評價、 [4]發(fā)育毒物健康風險評價、 [5]暴露評價、 [6]超級基金場地（ Superfund sites）危害評價和風險評價 [7]等指南。因此美國EPA 從 1989 年以來一直致力于生態(tài)風險評價指南的制訂工作，1992 年確定了一個生態(tài)風險評價指南制訂工作大綱 [11]，原則上給出了生態(tài)風險評 價的框架。 從污染物數(shù)量來說，已由單一污染物作用進一步考慮到多種污染物的復合作用； 2．模型優(yōu)化 模型在風險評價中的重要性是顯而易見的，因為風險評價是研究人為活動引起環(huán)境不利影響的可能性，是根據(jù)有限的已知資料預測未知后果的過程，這就需要應用大量的數(shù)學模型才能完成。生態(tài)暴露評價是生態(tài)風險評價過程中最基本的組成部分，由于暴露系統(tǒng)的復雜性，目前還沒有一個暴露的描述能適用所有的生態(tài)風險評價。 總之，隨著環(huán)境保護進入一個新的時代，可以預見，環(huán)境風險評價研究必將對人類生存及自然環(huán)境的保護和改善作出新的貢獻，并將對環(huán)境科學理論研究有新的推進。顯然，生態(tài)暴露評價遠比人體暴51 露評價復雜，關鍵必須考慮污染物與生物體以及生態(tài)系統(tǒng)、污染物與環(huán)境間的相互作用、相互影響。風險評價涉及的模型很多，主要有污染物環(huán)境轉(zhuǎn)歸模型、污染物時空分布模型、暴露模型、生物體分布模型、外推模型、風險計算模型等。 從評價范圍方面來說，由局部環(huán)境風險發(fā)展到區(qū)域性環(huán)境風險，乃至全球環(huán)境風 險； 該大綱將生態(tài)風險評價過程分為三步：第一步為問題闡述 (Problem formulation)，描述目標污染物特性和有風險生態(tài)系統(tǒng)，進行終點選擇和有關評價中假設的提出。 1989 年，美國 EPA 還對 1986 年指南進行了修改。在短短 20 多年中，就環(huán)境風險評價技術而言 ，大體上經(jīng)歷了三個時期：七十年代至八十年代初，風險評價處于萌芽階段，風險評價內(nèi)涵不甚明確，僅僅采取毒性鑒定的方法；八十年代中，風險評價得到很大的發(fā)展，為風險評價體系建立的技術準備階段。該污水廠建成后將提高該市以及主干河流的環(huán)境質(zhì)量，減輕污48 水排放所造成的污染危害。該市中有 50%的污水排入當?shù)?的主干河流，使得水體的有機污染物嚴重超標，各項指標均超出了《地面水環(huán)境標準》中Ⅲ類水體的水質(zhì)標準。 污泥提升泵的揚程為 6m。還應考慮到因維修等原因需將池水放空而在高程上提出的要求。 選用 型污水泵是合適的 器間進行自然通風，在屋頂設置風帽。 擬采用帶式壓濾機使污泥脫水，它有如下脫水特點： 35 (1)濾帶能夠回轉(zhuǎn)，脫水效率高 (2)噪聲小，能源節(jié)省 (3)附屬設備少，維修方便，但必須正確使用有機高分子 混凝劑，形成大而強度高的絮凝。 此外，為保證 SBR 排泥能按其運行方式進行，集泥井容積應外加 m3。 本設計采用間歇式重力濃縮池，運行時，應先排除濃縮池中的上清液，騰出池容，再投入待濃縮的污泥，為此應在濃縮池深度方向的不同高度上設上清液排除管 。 =取α =,β =,C=2,ρ =1,20℃時，脫氧清水的充氧量為： R0= ( 2 0 )( 2 5 2 0 )( 2 5 )[ ]