【正文】 環(huán)境的散熱損失；考慮到熱管氣氣換熱器中隔板面積相對于熱管的換熱面積很小，隔板的導熱率相對于熱管的導熱率也很小，因此忽略通過隔板的傳導傳熱；沿著流體流動方向，將熱管氣氣換熱器內熱流體進出口算術平均溫差和冷流體進出口算術平均溫差均勻地分成n段，n的多少根據(jù)實際情況確定；熱量從熱流體到冷流體的傳遞不是通過壁面連續(xù)的，而是通過若干熱管進行傳遞，熱流體溫度從進口的Th1降到Th2，呈階梯形變化，同樣，冷流體溫度從Tc1 升到Tc2，也是階梯形的，因而稱為“離散型”。假定熱管氣氣換熱器是由尺寸和性能相同的熱管組成，分為n排，每排m根熱管。 熱流體和冷流體流過第X排熱管后，溫度要發(fā)生變化。和前述一般設計計算方法一樣，“離散型”計算事先亦需已知冷、熱流體的原始參數(shù)、熱管的幾何參數(shù)、翅片幾何參數(shù)、管子排列方式、各種熱阻的參數(shù)等數(shù)據(jù)，方可進行設計計算。由于熱管的管壁溫度基本上與管內蒸汽溫度相近，故可用調整(UA)值的辦法來控制熱管管壁溫度。在掌握了常規(guī)計算法和離散計算法之后，再進行定壁溫計算并無多大困難。某些常規(guī)換熱設備在低溫流體進口處過早被腐蝕破壞，其原因即在此。 . Entropy generation analysis of thermally developing forced convection in fluidsaturated porous medium. Applied Mathematics and Mechanics,2008(01):93101.[46]李國祥,毛華永,2005(01):3032.[47]魯晉,馬紅武,2000（05）：3638.[48]吳小平,楊松林,2004（01）：810.。參考文獻[1]莊駿,:化學工業(yè)出版社,2000:45.[2]王斌斌,2006,35(05):2525.[3]方信科. ,2003,(05): 4647[4]郭振賢,2002, (04):3235.[5]紀紹斌,2005,(13):146147. [6],2005,(04):1012.[7],2006,(12):1822.[8]、,2006,(04):8890.[9],2000,21(6):1518.[10]李永華,吉云,2004,(06):2830.[11],2000,(01):3335.[12],2004,(01):5859. [13],2001, 24(04): 275277.[14]羅林,陳如冰,學報,2003,(03):5557.[15],2004,(05):1618.[16]“QPipe Water Heat Recovery Boiler”Case History .[17]王瑜,屈武第,2004,(01):3537.[18]蔣章焰,1985,06（03）：255262.[19]李寶山,杜秋平,用,1995(02 ):1821.[20]李堅隆,2001：7678.[21],2002：4952.[22],2004（05）：2427.[23]張英明,毛鐵柱,力技術,2007（01）:3032.[24]李科群,羅行,：中國動力工程學會,2005: 204208.[25]莊駿,徐通明,1989：2021.[26]方彬,1985：5660.[27]李菊香,1997,(03): 1821.[28]魏超,周麗純. , 2007,(03):9194.[29]鞏愛真,1989,19(1):1821.[30]宋仁偉,1987,（12）：1216.[31]Chi Pipe Theory and :8991.[32]Briggs ,Yong E heat transfer and pressure drop of air flowing across triangular pitch banks of finned tubes,AIChE Preprint, National Heat Transter Tenes.1962,(8):9295.[33]Ikuo Kohtaka,Mitsugi ，,3033,1981.[34].,Reay，.,Heat Pipes，2 nd ed.,Pergamon Press,1978：231235.[35]胡居傳,調,2001,(4):1518.[36]:[重慶大學博士學位論文].2004,(01)：2123.[37]曾文良,馬曉旭,，2008， 2426.[38]RAMESH K generation extrema and their relationship with heat exchanger effectiveness[J].ASME Journal of Heat Transfer,2003,126(12):9941001.[39]王永利,:電子工業(yè)出版社,2005.[40]范大學自然科學學報,2005(5):4143.[41]Hesselgreaves of Second Law Analysis of Heat Exchangers[J]. Mass Transfer, 2000, 43, 43 (36):41894204.[42]Shah R K,Skiepko T. Entropy Generation Extrema and TheirRelationship with Heat Exchanger EffectivenessNumber ofTransfer Unit Behavior for Complex Flow Arranger Unit Behavior for Complex Flow Arrangements[J].Transactions of the ASME, 2004,126, 126 (12) :9941002 .[43]Sahin A Z. Thermodynamics of laminar viscous flow through a duct subjected to constant heat flux .Energy, 1996,21, 21 (12) :1179~1187 .[44]Sum in pipe applied to the lithium brom idewater absorption chiller driven by exhaust gas :8690.[45]。當煙氣溫度降低時，管壁溫度仍可以維持在露點溫度以上。定壁溫計算法首先應采用常規(guī)計算法，大致計算出熱管氣氣換熱器的概略尺寸及管排數(shù)，然后再用離散型的計算方法逐排計算每排的壁溫、傳熱量、冷流體的溫升、熱流體的溫降，并調整到滿意值。根據(jù)熱管如下的熱平衡方程（）假設冷、熱流體的管外給熱系數(shù)近似相等，則對冷、熱側傳熱面積相等的情況，此時，= ，則必有(ThTv)=( TvTc)；而當熱側面積大于冷側面積時,則為UhAh＞UcAc 的情況，應有(ThTv)＜( TvTc)；而當熱側面積小于冷側面積時,＜，應有(ThTv)＞ TvTc)。Q1Th1ΔTh1Tc1+ΔTc1熱流體進口Th1冷流體進口Tc1Q11Q1 11Th1ΔTh1ΔTh11Th1ΔTh1ΔTh11ΔTh111Tc1+ΔTc1+ΔTc11Tc1+ΔTc1+ΔTc11+ΔTc111 流體通過熱管時的溫度變化示意圖（順流）第一排： （）移項合并，得 （）第二排： （）移項合并，得 （）同理，推出第n排： （）令（）則整個熱管氣氣換熱器的傳輸熱量Q為各排熱管傳輸量之和，即（）上式方括號內是初項為公比的等比級數(shù)，該級數(shù)之和為（）代入公式（），得 （）以上各式中下標h均表示熱流體，下標c均表示冷流體，下標1表示進口，2表示出口。即 （）由于是熱管內部工質蒸汽溫度在加熱側和冷卻側基本上可以認為是相等的。 X=mcp稱為水當量。近年來在實驗數(shù)據(jù)不斷充實的基礎上，探索通過電子計算機進行輔助設計計算的方法也在研究中，并取得了一些進展。（）式中的U為翅片熱管管外的有效給熱系數(shù)，Ah為翅片熱管換熱器一側管外總表面積，Th為流體的平均溫度，Tw為平均管壁溫度。（）式中的Lm為沿氣流方向管排數(shù)（）θ為非等邊三角形排列時的1/2頂角，在等邊三角形排列時，θ=300。從而求得迎風面管子的根數(shù)Nn，即（）式中的ST為迎風面的管子中心距（在考慮管子排列方式時一般已定），求出Nn后取整數(shù)再校核迎風面風速w1。（）一般在設計前應已知以下參數(shù)： 煙氣在標準狀況下的流量V0,h(m3/s)、空氣在標準狀況下的流量V0,c (m3/s)、煙氣的入口溫度Th1，煙氣的出口溫度Th2（這一溫度一般應高于該煙氣在管壁上產生露點腐蝕的溫度）；空氣側的入口溫度Tc1及熱管有關參數(shù)：管材、管內工質、翅片參數(shù)、管子的排列方式、排列尺寸、管子幾何參數(shù)。，對Dunter公式進行了修正[34]，即（）并推薦：（）當管束為等邊三角形排列時，ST=SL，式（）與式（）具有相同的形式。 μf為流體粘度()。 f為摩擦系數(shù)。與工業(yè)上實際使用的熱管氣氣換熱器對比，以（）式計算的Uf偏大。（）式中ST為與氣流垂直方向的管間距（中心距）,nf為 單位管長的翅片數(shù)。顯然流體橫向流過光管管束和橫向流過翅片管束