【正文】 許多設施如電梯等也需接地，這些設備應接在民用部分的接地網中，并避開變電站的接地網。避雷帶的接地宜與變電站接地網分開。 (15)在驗收時，應進行下列檢查： 1)整個接地網外露部分的連接可靠，接地線規(guī)格正確，油漆完好，標志 齊全明顯 ； 2)供連接臨時接地線用的連接板的數量和位置符合設計要求。 (13)接地線的連接應采用焊接，焊接必須牢固無虛焊。 (10)在接地線引向建筑物內的入口處，一般應標以黑色記號 “ ”。 5)接地線跨越建筑物伸縮縫、沉降縫時，應加設補償器，補償器可用接地線本身彎成弧狀代替。 (6)電氣裝置的每個接地部分應以單獨的接地線與接地干線連接，不 得在一個接地線中串接幾個需要接地部分。 (2)為減少相鄰接地體的屏蔽作用，重封接地體的間距不應小于其長度的兩 倍 ，水平接地體的間距應根據設計規(guī)定，不宜小于 5 米。因此必須按圖紙施工，同時接地扁鐵之間的焊接質量也不容忽視，首 先要保證搭接面積，嚴禁點焊，必要時可以在焊接處搭接一根相當于扁鐵截面的圓鋼，圓鋼長度要大于其直徑的 12 倍；其次在折彎處禁止采用高溫加熱處理，因為高溫加熱后，鋼鐵的有效截面發(fā)生變化，不能保證足夠的通流量，易形成薄弱環(huán)節(jié)；另外，禁止設備接地引下線串接，以防某處地線斷開時，造成后面串接設備失地。而新舊地網并聯相當于向金屬板地網靠近，故其接地電阻應為減小趨勢 ；另一方面，兩根均壓帶并聯后，因互相屏蔽的緣故，總的電阻不是單根的一半，而是要大一些，其利用系數仍為 ，并聯后總電阻接近單根的一半。 (7)防腐措施 :從安全經濟方面考慮 :接地網應根據不同部位腐蝕特點采用必要的防腐措施，新敷設的接地網要特別注意接地體的防腐能力，鋼材本身要作防腐處理， 23 如熱鍍鋅；焊接處應去掉焊渣后，涂厚度 2 mm左右的瀝青；電纜溝相對濕度較大，構成電化學腐蝕條件，故電纜溝內的扁鐵除采用鍍鋅防腐外，還應從降低電纜溝濕度出發(fā)減緩腐蝕。 (5) 接地網主干線結構 :我國大部分地區(qū)接地網主干線都是長孔形布置，高壓設備沿電纜溝布置。同時應該說明的，電纜溝內的接地帶應多處與地網主干線相連，溝內電纜支架與接地帶連接應可靠，這樣可以沿途分流，避免大電流集中，避免電纜兩端出現高電位差。該公司變電站地網改造中接地極的截面與接地引下線的截面相同。在發(fā)生短路故障時，流過接地引下線的電流是全部的故障電流，而地網干線有分 22 流作用，流過接地引下線的電流是主接地網干線的 2 倍，較小的截面承受全部的短路電流，成為地網中的一個薄弱環(huán)節(jié)，我國大部分地網事故，往往是短路電流先將接地引下線燒斷，從而導致故障擴大。 110 kV 及以下變電站一般為普通降壓變電所，屬于不接地、消弧線圈接地系統(tǒng)，在電網中的重要性相對低一些，保護的可靠性要差一點，這些變電站按第一后備保護考慮所確定的截面比按主保護考慮所確定的截面增大較小，設計和施工部門比較容易接受，所以，為了防止接地裝置擴大事故， 110 kV及以下系統(tǒng)熱穩(wěn)定校驗時間宜按第一后備保護考慮。第一后備保護與主保護的時間間隔比較長，以第一后備保護確定的截面比按主保護確定的截面大得多，甚至到了設計和施工部門難以接受的程度。近幾年部分單位實施了地網改造工程，從改造方式上看，大致可分為全面改造型和局部加強型兩種方式。如斷開系統(tǒng)中部分直接接地的變壓器中性點； (2)增加分流。 接地體的選擇 當接地網導體的截面滿足一定大小后，若再增加導體的截面則只會增加鋼材的用量，但導體截面的大小應能承受入地電流的熱效應和大地腐蝕作用。有條件的填土層盡可能采用電阻率較低的土質。為保證電阻率準確性，要求勘測時采用兩種以上方法（如溫納法、接地搖表法和 電流電壓法），對所測結果相互對照，測量期間嚴格按照有關規(guī)范執(zhí)行。在 110kV 雙陽變電 所接地設計中（所區(qū)占地 3500m2），就采用兩層接地網及深井接地極兩種方法，從而形成一個立體接地網。 19 使用降阻劑 當采用其他方法已無法使接地電阻滿足要求時，可以考慮使用降阻劑，但降阻劑會污染水源，目前一些地區(qū)為保護水資源已禁止采用降阻劑，故慎用降阻劑。同時為了減小深井接地極地表的跨步電壓，應埋設帽檐形輔助均壓帶，改善深井接地極地面上的電位分布。據分析表明，在大地分層情況下，只有穿入第二層的垂直接地極對接地電阻的影響較大。m左右。 18 兩層接地網 110 kV 變電所的所址場地標高應考慮高于 50 年一遇洪水位，并高于城市規(guī)劃道路的道路標高。由于土壤電阻率是不均勻的，特別是隨著深度的變化，電阻率一般有著較大差別即土壤分層特性。另外，當接地短路發(fā)生在接地網內或在接地網 外，分流系數差別很大。 17 如何確定變電所允許的最大接地電阻 在接地網設計中應先計算出流經接地裝置的入地短路電流 I 值，然后取下面兩式中較大的 I 值 。要降低地網的接地電阻，采用傳統(tǒng)的 擴大接地網面積的辦法，在高土壤電阻率地區(qū)是不可取。由于 110kV 變電所 占地面積越來越?。▽τ?2 臺主變， 24 回出線這樣規(guī)模的戶外變電所，一般占地面積在 3500m2 左右，而對戶內變電所占地面積僅為20xx～ 2500m2 左右）；變電所附近沒有可以利用的空地或可引接的接地面積也很有限，接地網一般只能在圍墻內這部分面積采取措施；特別是一些變電站所處地域土壤電阻率較高，如何采取有效措施，使高土壤電阻率地區(qū)地網的接地電阻達到國家標準，是擺在設計工程師面前的重要課題。在站內，接地體一般埋在混凝土內， 15 混凝土電阻率較高，中以有效提高跨步電勢允許值，保證人向安全。 接地網的引入干線的連接需引起足夠重視。首先，由于銅絞線比銅排不更好的柔韌性，可克服由于建筑沉降壓斷接地網的情況，如銅絞線在建筑邊緣留一定余量，就不易被壓斷。城市變電站建筑開挖較深，一般有地下水，對降低接地電阻非常有利，當然接地全引入建筑時必需注意防滲水。由于上述測量年代已久，如有可能，有關單位應組織重新對土壤電阻率進行測量，以便接地網設計中合理取值。 掌握大地導電率的有關資 料 接地電阻與大地導電率密切上關，掌握大地導電率的第一手資料，對接地網的設計關系重大。我們認為： (1)費用對變電站地初期投資有所增加，但增加幅度不大。只有適當地選取裝設垂直超深度鋼鍍銅接地棒的根數和深度才能使其經濟合理。其降阻的作用絕不能單純看作是多根垂直超深度鋼鍍銅接地棒接地電阻的簡單并聯，它與垂直超深度鋼鍍銅接地棒接地的深度及布點的位置和根數有著密切聯系，若設計不當，其降阻的效果并不明顯，這是由于增設的垂直超深度鋼鍍銅接地棒的降阻的作用被水平接 地網和垂直超深度鋼鍍銅接地棒相互屏蔽抵消的緣故。后不會出現裂縫和剝落。采用垂直超深度鋼鍍銅接地棒傳統(tǒng)的水平接地網相聯組成的三維立體接地網，確實起到了降低接地網的接地電阻值并使其滿足R≤20xx／ IΩ 標準要求。通過計算垂直超深度鋼鍍銅接地棒的入地深度并運用合理的布點位置及根數，首次使這 4 個 220kV 變電站接地網的接地電阻計算值達到 R≤0． 04Ω，發(fā)生接地故障時，接地裝置的標準電位為 Ug=20xxV，完全符合上海電網若干技術原則規(guī)定及電力行業(yè)標準 (DL／ T621—1997)《交流電氣裝置的接地》的要求。m 時，則 220kV 變電站接地網的接地電阻標準值應為 R≤20xx／I=20xx／ 50 x103=0． 04Ω， 110kV 變電站接地網的接地電阻標準值應為 R≤20xx／I=20xx／ 25103=0． 08Ω，由此可見新標準對不同電壓等級的變電站地網的接地電阻值的要求遠比舊標準中 R≤0． 5Ω的籠統(tǒng)提法要嚴謹。因此其等值接地電阻值也將隨 BSF 型垂直超深度鋼鍍銅接地棒的接地電阻的降低而降低。在實際三維立體接地網中，垂直超深度鋼鍍銅接地棒較長，它能穿透到地中深層，受地中礦物質、地下水等因素影響，有些地方還會出現低土壤電阻率，使接地電阻大大降低。由于受變電站征地、地形等各方面原因的限制，接地網向水千方向擴張的可能性很小，人們將注意的焦點集中到向縱深方向發(fā)展，為此三維立體接地網技術應運而生。隨著變電站進入市區(qū)和住宅小區(qū)，大量GIS 設備的應用，使得變電站的布置緊湊、 占地面積更小。 計算結果比較布置 最大網孔電位 Vmax／ kV 最小網孔電位 Vmin／ kV 最大接觸電勢 Vjmax／ kV 接地電阻 R／ Ω δ／ % ； 等間距 ； 不等間距 。從 表 中可見，不等間距布置的接地網，邊上導體 ① 的泄漏電流密度較等間距布置的接地網平均低 15%左右；對于導體 ② 的泄漏電流密度，這兩種布置的接地網幾乎相等 (僅相差 %)；對于中部導體 ③ 、 ④ 、 ⑤ ，不等間距布置的接地網的泄漏電流較等間距布置的接地網分別提高了 9%， 14%和 15%。在接地網的接地體的布置上，是很難做到兩單一接地體之間距離為 40 米，為解決在設計中與理論分析中的矛盾，采取不等長接地體的體系結構，即各垂直接地體的埋置深度各不相等，便可達到良好的效果。決定垂 直接地體的量佳深度，應考慮到三維地網的因素，所謂三維地網，是指垂直接地體的埋置深度與接地網的等值半徑處于同一數量級的接地網（即埋置深度與等值半徑之比大于 1/10）。決定散流電阻的主要因素是土壤的含水量。接地網的電阻由以下幾個部分構成： (1)接地引線電阻，是指由接地體至設備接地母線間引線本身的電阻，其阻值與引線的幾何尺寸和材質有關。 2)安裝在已接地金屬構架上的設備，如穿墻套管等。 （ 1）電氣裝置的下列部分均應接地： 1）變壓器、油開關、 35PT、 35CT、所用變、刀構架等金屬底座和外殼。由上述取值可得出，只有當變電所內有兩個中性點接地時，所外接地時的入地短路電流才有可能大于所內短路的入地短路電流。當所內主變壓器中性點不接地時， In = 0，此是上述可簡化為 I = Imax（ 1 Kel）；當變壓器只有 1 個中性點，發(fā)生所內接地時， In =30%Imax，有 2 個中性點時， In 約等于 50% Imax，實際值應以繼電保護部門計算和實測為準。于是選擇合適材料作為變電站的接地體而成為一項新課題。根據接地網事故的統(tǒng)計分析，地網腐蝕，接地體在故障時燒斷是引發(fā)接地網事故的重要因素之一。 長期以來，我國選用鍍鋅扁鋼作為接地材料。當然還有其它一些原因，比如，施工時水平地網埋設較淺，地網連接沒有嚴格按照規(guī) 程規(guī)定施工等。 3 表 11 華電連江風電廠 110 kV 升壓變電站 接地電阻測試對照表 日期 接地電阻值（歐） 測試變化值 運行時間（年） 1998 年 1 月 20xx 年 1 月 增大 5 20xx 年 1 月 增大 5 20xx 年 1 月 增大 7 華電連江風電廠 110 kV 升壓變 電站 接地網的不良狀況接地電阻不合格、地網嚴重銹蝕等，直接影響設備安全運行和系統(tǒng)的安全可靠性。 （ 6） 重要設備未能保證多于一點接地。 （ 4） 后期工程的接地引下線沒有與一期工程主地網相連接容城 220 kV 變電站二期工程 1 號變壓器中性點沒有與主地網相接； 1 號變壓器本體與底座基礎相連，但底座基礎沒有與主網相連，該主變長期運行在本體及中性點沒有有效接地的情況下，僥幸在運行期間沒有發(fā)生接地故障，并及時發(fā)現事故隱患。12mm 圓鋼； 10 kV 母線橋接地引下線為 248。12 mm圓鋼，部分設備甚至用 248。規(guī)程規(guī)定：變電站接地裝置接地電阻應不大于 歐。致使多家大型發(fā)電廠被迫停機，造成電力系統(tǒng)解裂大面積停電。接地裝置是確保電力設備安全運行及其工作人員人身安全的重要設備。 Because of the natural conditions and construction process and other reasons, the seriouscorrosion of substation grounding device, grounding resistance is not qualified, through the implementation of reform measures to eliminate hidden dangers, to solve the problem ofgrounding grids, unqualified. With the miniaturization of substation grounding grid of the city,the area is limited, due to the continuous expansion of power grid, shortcircuit current is more and more big, so butt new requirements of grounding grid is proposed. Facing the problems in the construction of city substation is analyzed, according to the city power grid characteristics,put forward the suggestion of the grou