【正文】 ； VX? — 系統(tǒng)每天排出的剩余污泥量， ㎏ /d； 總需氧量 9 6 4 4 0 ????? ba OOO 總 ㎏ /d= ㎏ /h （ 14）標準需氧量 標準需氧量計算公式： SOR=)20()( )20( ????TTSb sCCCA O R ）（ ??? Csb（ T） =Cs（ T） （ ?bp+42tO ） Ot=)1(2179 )1(21 AAEE?? ? 式中 SOR—— 水溫 20℃，氣壓 105pa 時，轉移到曝氣池混合 35 、 液的總氧量， ㎏ /h； AOR—— 在實際條件下，轉移到曝氣池混合液的總氧量， ㎏ /h； Cs（ 20） —— 20℃時氧在清水中飽和溶解度，取 Ca（ 20） =； ? —— 雜質(zhì)影響修正系數(shù)，取值范圍 ? =～ ，本例選用 ? =； ? —— 含鹽量修正系數(shù)，本例取 ? =； ? —— 氣壓修正系數(shù)，取 ； Pa—— 所在地區(qū)大氣壓力， Pa； T—— 設計污水溫度，本設計考慮最不利水溫，取夏季 T=27℃； CSb（ T） —— 設計水溫條件下曝氣池內(nèi)平均溶解氧飽和度 mg/L； Cs（ T） —— 設計水溫條件下氧在清水中飽和溶解度，水溫 27℃時，CS（ ） =； Pb—— 空氣擴散裝置處的絕對壓力， pa， Pb =P+ 103H； P—— 大氣壓力， P= 105； H —— 空氣擴散裝置淹沒深度，取微孔曝氣裝置安裝在距池底 處，淹沒深度 ； Ot—— 氣泡離開水面時，氧的百分比， %； EA—— 空氣擴散裝置氧轉移效率，本設計選用水下射流式擴散裝置，氧轉移效率 EA 按 26%計算； C—— 曝氣池內(nèi)平均溶解氧濃度，取 C=2mg/L。 空氣管道一般敷設在地面上，接入曝氣池的管道，應高出池水面 以免產(chǎn)生回水現(xiàn)象。 ????? tTNQq hm/3 ，根據(jù)流量選用污泥回流泵型號： ，流量 65，出口直徑 100mm,重量 165kg，每座 CASS池內(nèi)設該種泵一臺。出泥管管徑取 150mm。 污泥濃縮機房內(nèi)的濃縮脫水一體機對剩 余污泥進行濃縮和脫水處理，減少污泥的含水率和污泥體積。 XZG 型周邊傳動刮泥機主要有中心旋轉座、 L 型工作橋、刮臂 、 刮板、導流筒、排渣裝置等組成，工作時，污水從中心支 座 處經(jīng)導流筒擴散后均勻流向池周，混合液中粗大的顆粒經(jīng)沉淀后在池底形成污泥層，比重較 輕 的浮于液面，工作橋在周邊驅動機構的帶動下沿中心支座作緩慢旋轉，支式刮臂依據(jù)重力帶動刮板將污泥逐層由池周刮向中心集泥坑，通過池內(nèi)水壓將污泥排出池外，浮渣刮板沿導流筒將浮于液面的浮渣撇向池周的排渣斗內(nèi)，通過自動沖洗機構將浮渣排出池外。 符合要求,)2 15(60tan333mmVh??????? mm.321321設計中取）污泥斗高（）有效水深（超高，取???????????????hhhhhhhh 脫泥間 經(jīng)濃縮后的污泥中含有水分，經(jīng)脫泥后外運。對固相顆粒當量直徑 =3um、重量濃度比： 10％或體積濃度比 =70％、液固比重 43 、 差： ／ cm3 的各種懸浮液均適合采用該類離心機進行液固分離或顆粒分級。 2）工藝構筑物（或設施）與不同功能的輔助建筑物應按功能的差異，分別相對獨立布置，并協(xié)調(diào)好與環(huán)境條件的關系（如地形走勢、污 水出口方向、風向、周圍的重要或敏感建筑物等）。 6） 平面布置按功能分區(qū)、配置得當，功能明確、布置緊湊，順流排列、流程簡潔，充分利用地形、平衡土方、降低工程量，必要時預留適當余地， 考慮擴建和施工的可能，構筑物布置應注意風向和朝向。 9）污水處理廠廠區(qū)的綠化面積不得小于 30%。 各處理構筑物及連接管渠的水頭損失計算 污水處理廠的水流常依靠重力流動，以減少運行費用。 46 、 (3)水流流過量水設備的水頭損失。如下表所示： 各個構筑物的水面標高和池底標高 構筑物名稱 水面標高 (m) 有效水深 (m) 池底標高 (m) 構筑物名稱 水面標高 (m) 有效水深 (m) 池底標高 (m) 細格柵 C A S S池 沉砂池 2 接觸池 48 、 五、 設計體會 。 根據(jù)各處理構筑物的之間的水頭損失，推求其它構筑物的設計水面標高。水頭損失包括： （ 1）水流流過各處理構筑物的水頭損失，包括從進池到出 池的所有水頭損失在內(nèi)；在作初步設計時可按下表 53 估算。 ㈢ 污水處理構筑物高程布置 污水處理構筑物高程布置的主要任務是：確定各處理構筑物的標高，確定各處理構筑物之間連接管渠的尺寸及標高，確定各處理構筑物的水面標高，從而能夠使污水沿處理構筑物之間順暢流動。 45 、 7）廠區(qū)平面布置時，除處理工藝管道之外，還應有空氣管，自來水管與超越管，管道之間及其與構筑物，道路之間應有適當間距。 4） 管道（線）與渠道的平面布置，應與其高程布置相協(xié)調(diào)，應順應污水處理廠各種介質(zhì)輸送的要求，盡量避免多次提升和迂回曲折，便于節(jié)能降耗和運行維護。 四 .污水廠總體布置 ㈠ 主要構 (建 )筑物與附屬建筑物 則構筑物 所占面積為： 預留地面積占總面積的 20%積的 20%綠地占總面積的 40%計算， 44 、 則污水廠總占地面積為 27821m2 為了計算方便，取為 210*140=29400 m2 ㈡ 污水廠平面布置 總平面布置原則 總圖平面布置時應遵從以下幾條原則。 該項目選用臥式螺旋卸料沉降離心脫泥機來脫掉污泥中的水分。 ㈦ 貯泥池 設計計算 nQtV 14? Q每日產(chǎn)泥量（ m3/d） t貯泥時間（ h），取 8h n貯泥池個數(shù)。 采用輻流式濃縮池，用帶柵條的刮泥機刮泥，采用靜壓排泥。 ㈥ 污泥濃縮池 污泥中含有大量的水分，所含水分大致分為四類：顆粒間的空隙水，約占總水分的 70%；毛細水，即顆粒間毛細管內(nèi)的水，約占20%；污泥顆粒吸附水，約占 10%。 （ⅱ） 剩余污泥排出系統(tǒng) 由上述計算知道，剩余污泥產(chǎn)生量 Q= dm/3 ，每個周期單個池體產(chǎn)生的污泥量 mNn Qq ????? ，每個周期排泥時間利用周期后 ，則泵的流量為： hm/3 。 ?? 3m，而每周期 T=4h，本設計回流污泥進泥時間每周期取 t=2h,回流污泥泵在運行過程中是間歇運行的。每根豎管的配氣量為： ? m3/h 曝氣池平面面積 為： 2 6 7)(84 m???? 每個空氣擴散器的服務面積按 m3 計，則所需空氣擴散器的總數(shù)為： 37 、 ? 個 為安全計，本設計采用 1320 個空氣擴散器，每個豎管上安設的空氣擴散器的數(shù)目為： 個44301320? 每個空氣擴散器的配氣量為 ? m3/h 圖 26 曝氣系統(tǒng)管道布置圖 空氣管道的流速，一般規(guī)定為：干、支管為 10~15m/s，通向空氣擴散裝置的豎管、小支管為 4~5m/s。a — 活性污泥微生物每代謝 1 ㎏ BOD 需氧量， 一般 生活污水 取 為 ㎏～ ㎏ ，本設計取 ㎏； 39。 34 、 （ⅰ） 氧化有機物需氧量，污泥 自身需氧量 O1以每去除 1 ㎏ BOD需要 ㎏ Oa 的經(jīng)驗法計算。0 eSS ? － Kd（ ） Vi1000WN f24AT nN = 20210 ? － 1389 10003000 6 6= 剩余非生物污泥量： △ XS =Q（ 1fbf） 10000 eCC? =20210（ ） 100010150? =1330kg/d 公式中， fb—— 進水 VSS 中可生化部分比例，取 fb =； C0—— 設計進水 SS， m3/d； Ce—— 設計出水 SS， m3/d； 剩余污泥總量： X=△ XV+△ XS=+1330= 剩余污泥濃度 NR： NR= 3/ mkgLmN W ????? ? 剩余污泥含水率按 %計算，濕污泥量為 d/ 90 5 3? （ 12）復核污泥齡 33 、 c? =dS KYN ?1 式中： c? —— 污泥齡 Y—— 污泥產(chǎn)率系數(shù)，本設計取 Kd—— 衰減系數(shù)，一般為 ～ 取 代入數(shù)值， c? =dS KYN ?1 = 1 ?? = 硝化所需最小污泥齡： Nc?? =（ 1/ )? （ 15T） fs Nc?? —— 硝化所需最小污泥齡 d1； ? —— 硝化細菌的增長速率 d1： T= 攝氏度時，取為 ； fs—— 安全系數(shù)：為保證出水 氨氮小與 5mg/L 取 ～ ；取 ； T—— 污水溫度：取冬季最不利溫度 攝氏度。 為： (10) 復核出水溶解性 BOD5 處理水中非溶解性 BOD5的值： DOD5= Ce—— 處理水中懸浮固體濃度 10mg/L Xa—— 活性微生物在處理水中的所占比例取 b—— 微生物自身氧化速率 本設計取 DOD5=? 10=故水中溶解性 DOD5要求小于 10－ = mg/L 而該設計出水溶解性 DOD5： Se’=nfTNK S AW2 024 24? = 16024 ????? ? = 設計結果滿足設計要求。選擇器的類別不同，對選擇器的容積要求也不同。 29 、 則 mH 83 346 420 00 01 ?? ?? （ⅱ） 潷水結束時泥面高度， H3（ m） 已知撇水水位和泥面之間的安全距離， H2=? =； H3=H(Hl+H2)== (ⅲ ) SVI— 污泥體積指數(shù) ,(ml/g) SVI=WNHH?3 代入 數(shù)值，則 SVI= 3 ??? (ml/g)， 此數(shù)值反映出活性污泥的凝聚、沉降性能良好。 d) ， Vmax = 104 t XO (MLSS≤ 3000) 式中 Vmax— 活性污泥界面的初始沉降速度。 d)； K2—— 有機基質(zhì)降解速率常數(shù)， L/(mg與此同時，活性污泥在幾乎靜止的條件下進行沉淀分離，活性污泥沉至池底，下一個周期 繼續(xù)發(fā)揮作用，處理后的水位于污泥層上部，靜置沉淀使泥水分離。在此階段，曝氣系統(tǒng)向反應池內(nèi)供氧，一方面滿足好氧微生物對氧的需要，另一方面有利于活性污泥與有機物的充分混合與接觸，從而有利于有機污染物被微生物氧化分解。泵房面積取 20mx8m(考慮遠期 ) ㈤ CASS池的設計與計算 CASS 工藝是將序批式 活性污泥法 （ SBR）的反應池沿長度