【正文】 連墻件承載力驗(yàn)算 興武大廈 1 號(hào)樓工程外腳手架搭拆專(zhuān)項(xiàng)施工方案 15 連墻件布置方式 兩步三跨 連墻件連接方式 扣件連接 連墻件約束腳手架平面外變形軸向力 N0(kN) 3 連墻件計(jì)算長(zhǎng)度 l0(mm) 1300 連墻件截面面積 Ac(mm2) 489 連墻件截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm) 158 連墻件抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2) 205 連墻件與扣件連接方式 雙扣件 扣件抗滑移折減系數(shù) 1 Nlw=179。 3179。 179。 489)=≤ 179。 板的短邊計(jì)算跨度： l=Bc= 立桿荷載作用間距： e=la= 立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=+0+= 興武大廈 1 號(hào)樓工程外腳手架搭拆專(zhuān)項(xiàng)施工方案 18 立桿底墊板作用面垂直于板跨 寬度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=+0+= s為墊板的厚度，此處忽略不計(jì)。 四邊簡(jiǎn)支 Bc/Bl＝ 3500/5100＝ mq1 mq2 第 1層板內(nèi)力計(jì)算 荷載組合設(shè)計(jì)值計(jì)算 (kN/m2) Gi Qi Gi39。 mq1 mq2 ν Bc 內(nèi)力值() M1 M2 M139。BC2 M1=(m2+νm1)Gi39。GqBC2 M239。(h0αs39。 縱 向受壓鋼筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)邊緣的 興武大廈 1 號(hào)樓工程外腳手架搭拆專(zhuān)項(xiàng)施工方案 22 距離默認(rèn)取 20mm Mu=fyAs(h0αs39。)/(α1fcb) χ 混凝土受壓區(qū)高度 矩形截面受壓區(qū)高度 As(mm2) fy(N/mm2) h0=h20(mm) α1 fc(Mpa) b(mm) fy39。 矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度 As(mm2) fy(N/mm2) b(mm) h0=h20(mm) fcm(N/mm2) ζ 360 1000 180 360 1000 180 備注 ζ＝ Asfy/bh0fcm Mui α1 αs fc(N/mm2) b(mm) h0(mm) 板正截面極限承載彎矩() Mi() Mu1 1 1000 180 Mu2 1 1000 180 興武大廈 1 號(hào)樓工程外腳手架搭拆專(zhuān)項(xiàng)施工方案 23 比較 Mu1＞ m1 符合要求 Mu2＞ m2 符合要求 MUi39。 360 180 20 Mu239。＞ m239。h0/4Um η 1 局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù) η 2 臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù) β s 局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，β s不宜大于 4：當(dāng)β s 2時(shí)取β s =2 ，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取β s=2 as 板柱結(jié)構(gòu)類(lèi)型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取 as =40 ，對(duì)邊柱，取 as =30 ：對(duì)角柱，取 as=20 說(shuō)明 在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見(jiàn)，不考慮上式中?pc,m之值，將其取為 0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備， 承載力計(jì)算 樓層 F＝ F1 βh ft η um h0 F 第 1層 1 1 180 比較 第 1層 F/F1≥1 符合要求 樓板厚 120㎜ 一、工程屬性 腳手架基礎(chǔ)所在樓層數(shù) 4 第 4層混凝土樓板厚度 120 興武大廈 1 號(hào)樓工程外腳手架搭拆專(zhuān)項(xiàng)施工方案 26 h4(mm) 第 3層層高 H3(m) 第 3層混凝土樓板厚度h3(mm) 100 第 2層層高 H2(m) 第 2層混凝土樓板厚度h2(mm) 150 第 1層層高 H1(m) 第 1層混凝土樓板厚度h1(mm) 160 樓板的計(jì)算單元長(zhǎng)度Bl(m) 樓板的計(jì)算單元寬度BC(m) 樓蓋板配筋信息表 樓層 鋼筋位置 配筋量及等級(jí) 鋼筋面積（ mm2） 第 4層 X向正筋 HRB400Ф 8200 ASX = Y向正筋 HRB400Ф 8200 ASY = X向負(fù)筋 HRB400Ф 8150 ASX， = Y向負(fù)筋 HRB400Ф 8150 ASY， = 第 3層 X向正筋 HRB400Ф 8200 ASX = Y向正筋 HRB400Ф 8200 ASY = X向負(fù)筋 HRB400Ф 8150 ASX， = Y向負(fù)筋 HRB400Ф 8150 ASY， = 第 2層 X向正筋 HRB400Ф 8200 ASX = Y向正筋 HRB400Ф 8200 ASY = X向負(fù)筋 HRB400Ф 8150 ASX， = 興武大廈 1 號(hào)樓工程外腳手架搭拆專(zhuān)項(xiàng)施工方案 27 Y向負(fù)筋 HRB400Ф 8150 ASY， = 第 1層 X向正筋 HRB400Ф 8150 ASX = Y向正筋 HRB400Ф 8150 ASY = X向負(fù)筋 HRB400Ф 8150 ASX， = Y向負(fù)筋 HRB400Ф 8150 ASY， = 二、支架搭設(shè)參數(shù) 模板支架搭設(shè)參數(shù) 樓層 立桿的縱向間距La(m) 立桿橫向間距Lb(m) 立桿步距 h(m) 支座周長(zhǎng)(m) 3 2 2 2 1 2 腳手架搭設(shè)參數(shù) 腳手架搭設(shè)方式 平行長(zhǎng)邊 腳手架內(nèi)排立桿離樓板長(zhǎng)邊距離 a1(m) 立桿排數(shù) N 2 立桿底部墊板尺寸 (m)【 a179。 設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下： 興武大廈 1 號(hào)樓工程外腳手架搭拆專(zhuān)項(xiàng)施工方案 28 腳手架樓板 _平面圖 興武大廈 1 號(hào)樓工程外腳手架搭拆專(zhuān)項(xiàng)施工方案 29 腳手架樓板 _立面圖 三、荷載參數(shù) 每根立桿傳遞荷載qk(kN) 30 板上活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk(kN/m2) 1 鋼筋混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1K(kN/m3) 模板及支架自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2K (kN/m2) 四、各樓層荷載計(jì)算 第 4層荷載計(jì)算 鋼筋彈性 模量 Es(N/mm2) 20xx00 砼彈性模量 Ec(N/mm2) 29120 砼的齡期 T(天 ) 10 砼的強(qiáng)度等級(jí) C25 砼的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2) 12 砼的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2) 1 興武大廈 1 號(hào)樓工程外腳手架搭拆專(zhuān)項(xiàng)施工方案 30 腳手架立桿傳遞荷載標(biāo)準(zhǔn)值： qk=30kN。 當(dāng) bcx≥ bcy， bcy≤ *l， bcx≤ l時(shí)，b=bcy+*l=+*= 當(dāng)局部荷載作用在板的非支承邊附近，即 db/2時(shí)，荷載的有效分布寬度應(yīng)予折減， b1， =b/2+d= 當(dāng) eb時(shí)，荷載的有效分布寬度應(yīng)予折減， b2， =b/2+e/2= b， =min{ b1， ， b2， }= 得： Mmax= 板短邊等效樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q2=8 Mmax/(bl2)=8*(179。=Gi+Qi/2 Gq=Gi+Qi Qi39。 M239。BC2+(mq2+ν mq1)Qi39。=m239。) fy39。) fy 鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 用于雙筋截面當(dāng) χ 2α s39。(N/mm2) As39。 fy(N/mm2) As(mm2) h0(mm) α s39。 360 100 20 比較 Mu139。 符合要求 第 3層內(nèi)力計(jì)算 興武大廈 1 號(hào)樓工程外腳手架搭拆專(zhuān)項(xiàng)施工方案 37 腳手架樓板 _第 3層鋼筋布置圖 第 3層板單元內(nèi)力計(jì)算 板的支撐類(lèi)型 四邊固支 Bc/Bl＝ 3700/4850＝ m1 m2 m139。=Qi/2 興武大廈 1 號(hào)樓工程外腳手架搭拆專(zhuān)項(xiàng)施工方案 38 內(nèi)力計(jì)算 m1 m2 m139。 M1=(m1+ν m2)Gi39。BC2 M139。GqBC2 第 3層板正截面承載力驗(yàn)算 矩形截面受壓區(qū)高度 As(mm2) fy(N/mm2) h0=h20(mm) α 1 fc(Mpa) b(mm) fy39。 矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度 As(mm2) fy(N/mm2) b(mm) h0=h20(mm) fcm(N/mm2) ζ 360 1000 80 15 興武大廈 1 號(hào)樓工程外腳手架搭拆專(zhuān)項(xiàng)施工方案 39 360 1000 80 15 備注 ζ＝ Asfy/bh0fcm Mui α 1 α s fc(N/mm2) b(mm) h0(mm) 板正截面極限承載彎矩() Mi() Mu1 1 15 1000 80 Mu2 1 15 1000 80 比較 Mu1＞ m1 符合要求 Mu2＞ m2 符合要求 MUi39。 360 80 20 Mu239。＞ m239。=Gi+Qi/2 Gq=Gi+Qi Qi39。 M239。BC2+(mq2+ν mq1)Qi39。=m239。 比較 335.1 360 130 1 16 1000 360 3 20 χ 2α s39。() Mu139。 符合要求 Mu239。 四邊簡(jiǎn)支 Bc/Bl＝ 3700/4850＝ mq1 mq2 第 1層板內(nèi)力計(jì)算 荷載組合設(shè)計(jì)值計(jì)算 (kN/m2) Gi Qi Gi39。 mq1 mq2 ν Bc 內(nèi)力值() M1 M2 M139。BC2 M1=(m2+ν m1)Gi39。GqBC2 M239。(mm2) χ(mm) α s39。GqBC2 第 1層板正截面承載力驗(yàn)算 矩形截面受壓區(qū)高度 As(mm2) fy(N/mm2) h0=h20(mm) α 1 fc(Mpa) b(mm) fy39。BC2 M139。 M1=(m1+ν m2)Gi39。=Qi/2 興武大廈 1 號(hào)樓工程外腳手架搭拆專(zhuān)項(xiàng)施工方案 44 內(nèi)力計(jì)算 m1 m2 m139。 符合要求 第 1層內(nèi)力計(jì)算 興武大廈 1 號(hào)樓工程外腳手架搭拆專(zhuān)項(xiàng)施工方案 43 腳手架樓板 _第 1層鋼筋布置圖 第 1層板單元內(nèi)力計(jì)算 板的支撐類(lèi)型 四邊固支 Bc/Bl＝ 3700/4850＝ m1 m2 m139。 360 130 20 比較 Mu139。 fy(N/mm2) As(mm2) h0(mm) α s39。(N/mm2) As39。=m139。BC2+(mq1+ν mq2)Qi39。 m239。 m239。＞ m139。(mm) 板正截面極限承載彎矩() Mi39。(mm2) χ(mm) α s39。GqBC2 M239。BC2 M1=(m2+ν m1)Gi39。 mq1 mq2 ν Bc 內(nèi)力值() M1 M2 M139。 四邊簡(jiǎn)支 Bc/Bl＝ 3700/4850＝ mq1 mq2 第 3層板 內(nèi)力計(jì)算 荷載組合設(shè)計(jì)值計(jì)算 (kN/m2) Gi Qi Gi39。 符合要求 Mu239。() Mu139。 比較 335.1 360 100 1 12 1000 360 3 20 χ 2α s39。As39。 受壓區(qū)鋼筋總面積 α s39。As39。=m139。BC2+(mq1+ν mq2)Qi39。 m239。 m239。 當(dāng) bcxbcy， bcy≤ *l， bcx≤ l時(shí)，b=2/3*bcy+*l=2/3*+*= 當(dāng)局部荷載作用在板的非支承邊附近，即 db/2時(shí)，荷載的有效分布寬度應(yīng)予折減， b1， =b/2+d= 當(dāng) eb時(shí)，荷載的有效分布寬度應(yīng)予折減， b2， =e= b， =min{ b1， ， b2， }= 得： Mmax= 板短邊等效樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q1=8 Mmax/(bl2)=8*(179。 立