【正文】 k(kN/m2)(單、雙立桿 ) 基本風(fēng)壓ω 0(kN/m2) 、 風(fēng)荷載體型系數(shù) μ s 風(fēng)荷載高 度變化系數(shù)μ z(單、雙立桿 ) 、 搭設(shè)示意圖： 平面圖 SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬(wàn)噸 /年合成氨、 95 萬(wàn)噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 24 頁(yè)，共 38 頁(yè) 立面圖 三、橫向水平桿驗(yàn)算 縱、橫向水平桿布置方式 橫向水平桿在上 縱向水平桿上橫向水平桿根數(shù) m 2 橫桿抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2) 205 橫桿截面慣性矩 I(mm4) 100400 橫桿 彈性模量 E(N/mm2) 206000 橫桿截面抵抗矩 W(mm3) 4180 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬(wàn)噸 /年合成氨、 95 萬(wàn)噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 25 頁(yè)，共 38 頁(yè) 水平桿布置方式 承載力使用極限狀態(tài) q=179。(la /cosθ)/(m+1)=179。(1/)/(2+1) = 正常使用極限狀態(tài) q39。(1/)/(2+1))+2179。lb4/(384EI)= 5179。100400)=≤[ν] = min[lb/150， 10]= min[1000/150， 10]= 滿(mǎn)足要求！ 支座反力計(jì)算 承載力使用極限狀態(tài) Rmax= qlb/2=179。1/2= 四、縱向 水平桿驗(yàn)算 承載力使用極限狀態(tài) F1=Rmax179。cosθ=179。179。cosθ=179。 每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 gk(kN/m) 腳手架外立桿軸心壓力標(biāo)準(zhǔn)值 Nj(kN) 15 斜道均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkq(KN/㎡ ) 2 斜道施工作業(yè)跑數(shù) nj 8 立桿靜荷載計(jì)算 立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載 NG1k 每米內(nèi)立桿承受斜道新增 加桿件的自重標(biāo)準(zhǔn)值 gk1＇ gk1＇ =(la/cosθ+l b179。H)=(1/+1179。)= kN/m 單內(nèi)立桿： NG1k=(gk+ gk1＇ )179。 23) = 雙內(nèi)立桿： NGS1k =(gk+ gk1＇ +)179。(1/+1179。(n179。 23) = 雙中間立桿： NGS1k =(2179。 23= KN 立桿承受的腳手板及擋腳板荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG2k 每米內(nèi)立桿承受斜道腳手板及擋腳板荷載標(biāo)準(zhǔn)值 gk2＇ gk2＇ =[Gkjb179。(n+1)/2 /(n179。(1/)]179。H H1)=179。 23= 每米中間立桿承受斜道腳手板及擋腳板荷載標(biāo)準(zhǔn)值 gk2＇ gk2=[Gkjb179。(1/)179。H H1)=179。 23= 立桿施工活荷載計(jì)算 NQ1k=[Gkq179。(1/)179。= 長(zhǎng)細(xì)比 λ= l0/i =1500/16=≤210 滿(mǎn)足要求！ 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算： SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬(wàn)噸 /年合成氨、 95 萬(wàn)噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 29 頁(yè)，共 38 頁(yè) 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 l0=kμh=179。N Q1k=179。N Q1k=179。(N GS1k+ NGS2k)+ N1=179。N S)/(φA) =(179。179。=29. 52KN 單中間立桿： N2=179。(0. 711+ )+ 179。 k lah2/10=179。 2/10= kN178。(N GS1k+ NGS2k)+ N1=179。 wk=179。1179。4 7630/(179。 ； 橫桿與立桿連接方式為單扣件； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 m，水平間距 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 施工均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : kN/m2；腳手架用途 : 其它用途 ； SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬(wàn)噸 /年合成氨、 95 萬(wàn)噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 31 頁(yè)，共 38 頁(yè) 同時(shí)施工層數(shù) :2 層； 本工程地處內(nèi)蒙古鄂爾多斯市 ，基本風(fēng)壓 kN/m2； 風(fēng)荷載高度變化系數(shù) μ z，計(jì)算連墻件強(qiáng)度時(shí)取 ，計(jì)算立桿穩(wěn)定性時(shí)取 1，風(fēng)荷載體型系數(shù) μ s 為 ； 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m):； 腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):；欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m):； 安全設(shè)施與安全網(wǎng) (kN/m2):； 腳手板類(lèi)別 :木腳手板；欄桿擋板類(lèi)別 :竹夾板擋板； 每米腳手架鋼管自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m):； 腳手板鋪設(shè)總層數(shù) :6； 地基土類(lèi)型 :回填土 ；地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值 (kPa):； 立桿基礎(chǔ)底面面積 (m2):；地基承載力調(diào)整系數(shù) :。 1= kN/m ； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : Q=3179。 3= kN/m； 圖 1 大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡(jiǎn)圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬(wàn)噸 /年合成氨、 95 萬(wàn)噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 33 頁(yè)，共 38 頁(yè) 圖 2 大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡(jiǎn)圖 (支座最大彎矩 ) 跨中和支座最大彎距分別按圖 圖 2組合。 179。 179。10 6,179。1200 4/(100179。3179。100400) = mm； 大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1200/150 mm與 10 mm，滿(mǎn)足要求！ 三、小橫桿的計(jì)算 因?yàn)榇藭r(shí)小橫桿沒(méi)有受到上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的力的作用，所以，小橫桿不需要進(jìn)行驗(yàn)算。 1179。 (+)+179。 ]179。 (1+)/2=； (3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹夾板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為 NG3=179。 23=； 經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=； 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2取值。 2/2=； 考慮風(fēng)荷載時(shí) ,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值為 N= NG+179。 = ； 不考慮風(fēng)荷載時(shí) ,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值為 N39。μ s178。 =； 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw= 179。 179。391)+； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ=[f]=205N/mm2，滿(mǎn)足要 SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬(wàn)噸 /年合成氨、 95 萬(wàn)噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 36 頁(yè)，共 38 頁(yè) 求！ 不考慮風(fēng)荷載時(shí) σ=(179。 )=178。 205179。 (+179。 )= m； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ13020xx) 高度 Hs等于或大于 26米，按照下式調(diào)整且不超過(guò) 50米： [H]=Hs /(1+) [H]= /(1+179。μ s178。=； 每個(gè)連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積 Aw= m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ13020xx) SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬(wàn)噸 /年合成氨、 95 萬(wàn)噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 37 頁(yè)，共 38 頁(yè) 架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN), N0= ； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值 (kN)，按照下式計(jì)算： Nlw=179。[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長(zhǎng)細(xì)比 l/i=300/16的結(jié)果查表得到 φ= ， l為內(nèi)排架距離墻的長(zhǎng)度； A= cm2； [f]=205N/mm2； 連墻件軸向承載力設(shè)計(jì)值為 Nf=179。 103=； Nl= Nf=,連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿(mǎn)足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。地基承載力滿(mǎn)足要求！ 。 kc=56 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值： fgk= 140 kPa ； SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬(wàn)噸 /年合成氨、 95 萬(wàn)噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 38 頁(yè)，共 38 頁(yè) 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc= ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力： p=N/A = kPa ； 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ： N=； 基礎(chǔ)底面面積 ： A= m2 。 104179。 Aw=； 連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值 Nl=Nlw + N0= ； 連墻件承載力設(shè) 計(jì)值按下式計(jì)算： Nf=φ178。179。經(jīng)計(jì)算得到，腳手架搭設(shè)高度限值 [H] = m。 100179。 +179。 179。(ΣN Qk + MwkφA/W))]/ k 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計(jì)算公式為： NG2K=NG2+NG3+NG4=； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ： NQ=； 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 ： Gk=； 計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩： Mwk=Mw / (179。 m； 考慮風(fēng)荷載時(shí) ,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 σ=N/(φA) + M W/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 ： N=； 不考慮風(fēng)荷載時(shí) ,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 σ=N/(φA) ≤ [f] 立 桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 ： N=N39。 179。 179。 +179。 + 179。 1179。 ； (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng) : NG4=179。 4179。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為 NG1=[+(179。 1179。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算 (《建筑施工扣件式 SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬(wàn)噸 /年合成氨、 95 萬(wàn)噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 34 頁(yè)，共 38 頁(yè) 鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 : P1 = 179。179。10 5179。 計(jì)算公式如下： ν max = ( + )/100EI 其中：靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : q1= P1+P2=+= kN/m； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : q2= Q =3 kN/m； 最大撓度計(jì)算值為： ν = 179。 =178。 m； 支座最大彎距計(jì)算公式如下 : M2max= 支座最大彎距為 M2max= 179。 179。 +179。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。10 6/4180=≤[f]=205 N/mm2 滿(mǎn)足要求！ 八、立桿地基承載力驗(yàn)算 地基土類(lèi)型 回填土 地基承載力特征值 fg(kPa) 140 地基承載力調(diào)整系數(shù) kc 1 墊板底面積 A(m2) 單立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值： 單內(nèi)立桿： N1=(NG1k+ NG2k+Nj)+ NQ1k=(+ +15)+ = 單中間立桿： N2=(NG1k+ NG2k)+ NQ1k=(+ )+ = 雙立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 : 雙內(nèi)立桿： NS1=(NGS1k+ NGS2k)+ N1=(+ )+ = 雙中間立桿： NS2=(NGS1k+ NGS2k)+ N2=(+ )+ = N=max{N1， N2， Ns1， Ns2}= 立桿底墊板平均壓力 P=Ns/(kcA)=(1179。m σ=K S179。179。(N GS1k+ NGS2k)+ N2=179。391)+179。179。=11. 904KN N=max{N1， N2}= Mw=179。179。(0. 372+ +15)+ 179。391)=1 ≤[f]=205 N/mm 2 滿(mǎn)足要求！ 組合風(fēng)荷載作用下的單立桿軸向力： 單立桿的軸心壓力設(shè)計(jì) 值： 單內(nèi)立桿： N1=179。(N GS1k+ NGS2k)+ N2=179。=1 N=max{N1， N2}= σ= N/(φA) =30 717/(179。=30.