【正文】 WPm 6 ???? （ 416） (4).壓縮機的軸功率 eP WWPPP mie 6 4) 4 4( ????? （ 417） (5).電功率 elP 和電機效率 mo? moeel pP ?? （ 418） 取 ?mo? 則 WWpel 0 6 4 ?? （ 419） 根據(jù)以上 求得的數(shù)據(jù)， 現(xiàn)選擇壓縮機型號為 SC10C，額定制冷量 945W，輸入功率 470w，電源電壓 220／ 240V、 50Hz。 20 空氣冷卻式冷凝器是空氣作為冷卻介質，按其通風 形式 的不同，有自然對流式和強制通風式兩種類型。 圖 43 冷凝器結構圖 為了減少和降低焊接彎頭和換熱管的工作量，換熱管（銅）宜采用 U 形管，所以，在彎頭管端將傳熱管依次連接。上下封板和左右端板能保證所需空氣量全部流通 過 冷凝器的截面。 空冷式冷凝器的翅片管一般由紫鋼管套鋁片構成，也有鋁管鋁片結構。表 41 列出目前空冷式冷凝器中常用的鋁片厚度及翅片節(jié)距范圍。為了使組片管有較高的翅片效率，保證彎頭的加工工藝要求，管中心距 h 應是傳熱管外徑的 倍。 每米管長各有關傳熱面積分別為 mmmmsdssa ff /) (2)4(2 22222021 ???????? ??mmmmssda fffbb /)0 0 0 1 ()( 22 ??????? ??? 當?shù)卮髿鈮?kPaPB ? ，由空氣（干空氣）熱物理性質表，在空氣平均溫度Ctm ??33 的 條 件 下 ， )/(1 0 0 5 KkgJC pa ?? 、 )/( KmWa ??? 、sma / 26???? ，在進風溫度 Cta ??251 條件下 3/ mkga ?? 。 ????? thmhmhthf? （ 438） 表面效率 02 02 ?? ???? ?? bf bffo aa aa ?? （ 439） 忽略各有關污垢熱阻及接觸熱阻的影響，則 wwowi ttt ?? ，將計算所得有關值代入下式 )()( mwofoofwkiki ttatta ??? ??? )33(4 8 7 2 8 )35( 6 0 7 ???????? ww tt （ 440） )33(2 6 2 )35( ??? ww tt Ctw ?? 則 R134a 在管內的凝結表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) )/( 9 56)/()( 6 07)35( 6 072kmWkmWt wki??????????? （ 441） 26 取管壁與翅片間接觸熱阻 Wkmrb / 2 ?? 、空氣側塵埃夠層熱阻Wkmro /0 0 0 2?? 、紫銅管熱導率 )/(393 kmW ??? 冷凝器的總傳熱系數(shù) )/(10 0 0 0 0 2 9 4 8 7 3 9 30 0 0 0 2 8 4 8 7 9 5 6111112 kmWrraaaaKoofbomofiofkio???????????????????? （ 442） 冷凝器的所需傳熱面積 22 920 mmkQA mo kof ???? ? （ 443） 所 需有效翅片管總長 mmaAL ofof ??? （ 444） 空氣流通方向上的管排數(shù) ???? lNLn （ 445） 取整數(shù) 排3?n ，與計算空氣側表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)時預計的空氣流通方向上的管排數(shù)相符。 22 ????? ?? （ 446） 27 靜壓 PaPaPadbp ae18)9 4 8 ( 0 )(1 0 m a x??????? ?? （ 447） 風機采用電動機直接傳動，則傳動效率 1?m? ；取風機全壓效率 ?fan? ，則電動機輸入功率 WWppqPfa nmv )()39。其結構型式除管板式、鋁一鋁歡脹式、單脊翅片式及翅片盤管式外，還有串聯(lián)板式蒸發(fā)器和多層擱架式蒸發(fā)器。 蒸發(fā)器的選型計算 陳列柜的熱負荷 nQ 為 ，柜內的平均溫度 Ctm ??? 1 ，蒸發(fā)器管內溫度為C??6 ，冷藏室蒸發(fā)器采用單脊翅片盤管式蒸發(fā)器，一般用厚度為 的鋁板，使它彎曲成 ，其翅高 h 在 20~26mm 之間選擇，本設計翅高選為25mm，翅厚 mmf ???? (1) 單脊翅片式蒸發(fā)器管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) o? ，本設計陳列柜屬于直冷式冰箱，冷藏室蒸發(fā)器選用單脊翅片式蒸發(fā)器，其空氣側表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) o? 應按自然對流換熱計算，計算公式如下 28 )(ooao L tt ??? （ 449） 式中 at 冷藏室內空氣的平均溫度，單位為 Cta ??? 1 ot 蒸發(fā)器管內制冷劑 R134a 的蒸發(fā)溫度 Cto ??? 6 oL 定型尺寸，取單脊翅片的翅高 mL ? 則管外表 面?zhèn)鳠嵯禂?shù) )/()/(] )6(1[ kmWkmWo ??????? (2) 管外縱向平直翅片的翅片效率 f? mhmhthf )(?? （ 450） 式中 h翅片高度，單位 m m 定義參數(shù)，當翅片的深度比厚度大的多的時候 3 ?????? ?fom ??? （ 451） 上述 m 的計算式中， o? ， f? ， ? 分別為管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，翅厚，肋片的熱導率 9 7 7 )()(33 ??? ??????thmhmhthHf （ 452） (3) 翅片的表面效率 s? 翅片的表面效率按下式計算 )(121 fss AAA ?? ?? （ 453） 其中 1A 為一次傳熱面， 2A 為二次傳熱面， sA 為總的傳熱面積。在毛細曾中從 30 開始氣化至毛細管出口為氣液共存段，亦稱兩相流動段。實踐證明，對于 R12 制冷劑，制冷劑在毛細管人口的過冷度每增加 l℃ ，制冷量約提高 ％ 。 33???? ，蒸氣比體積 kgm / 3?? 憑經驗取干度 ?x ， 則 平 均 比 體 積kgmkgm /107 3 4 5 ])(108 1 6 [ 3333 ?? ????????? ，其密度 31 333 /???? ?? ， C? 下 液 體 粘 度sPa ??? ?3102 3 39。 根據(jù)給定工況在 R134a 制冷劑壓 焓圖和熱力性質表中查所需參數(shù)。因此蒸發(fā)器內飽和液體平均值占容積的 30%，干蒸汽占 70%。 ????? ? (467) 冷凝器內干蒸汽量： kgVm k 0 1 7 8 4 0 3 5 ????? ? (468) 總計 : kgkgmmmmm 4 6 4 )0 1 7 0 2 2 (4321 ????????? (469) 第五章 輔助設備的選型 干燥過濾器的選擇 干燥過濾器位于毛細管 (或膨脹閥 )和冷凝器之間。 過濾干燥器作用是用于清除系統(tǒng)內的機械雜質、金屬屑、氧化皮以及制冷劑液體中的水分。適用 R1 R134a、 R2 R502和用毛細管節(jié)流的冰箱，冷柜和中小型全封閉制冷系統(tǒng)中，用作吸附系統(tǒng)內的殘余水分和濾除系統(tǒng)中的殘留雜質、異物、避免系統(tǒng)產生 “冰堵 ”和 “臟堵 ”。用于制冷機組上，當壓縮機的吸排 34 氣壓力發(fā)生劇烈變化并超出其正常工作壓力范圍時，高低 壓控制器的電觸頭分別切斷電源，使壓縮機停機以起到保護和自動控制的作用。 第六章 陳列柜的節(jié)能性與環(huán)保性討論 節(jié)能性討論 中國的節(jié)能減排未來將依靠三大途徑來完成： 一是通過技術進步來完成節(jié)能，目前初步估算，技術節(jié)能對“十一五”節(jié)能減排目標實現(xiàn)的貢獻率在 40%左右；二是結構節(jié)能，換句話說就是依靠產業(yè)結構調整，貢獻率在 50～ 60%；三是制度節(jié)能，依靠政府出臺節(jié)能降耗的相關措施、能源價格的政策標準等來實現(xiàn)節(jié)能降耗。敞開式陳列柜的技術改進主要可以從結構優(yōu)化設計和系統(tǒng)設計兩方面來進行考 慮。采用高效蜂巢式出風口能減弱出風口射流擾動的強度，出風速度均為均勻，整流效果也較好 ，因而減弱了冷空氣同環(huán)境空氣的換熱。 敞開式陳列柜一般采用雙層風幕的設計，這 樣的可以適當?shù)靥岣邇葘语L幕的風俗，而適當?shù)慕档屯鈱语L幕的風速，同時風幕厚度也可增加一倍，風幕從內到外逐步遞減，使得風幕效率大大地提高。這種陳列柜一般做兩個或三個蒸發(fā)器模塊，融霜時各模塊采用依次融霜，及總有蒸發(fā)器處于制冷狀態(tài)。由于在加熱融霜時，空氣跟真發(fā)器盤管上面的霜層進行的換熱是對流換熱，從外到內，換熱較慢，融霜時間比較長，柜內空氣溫升快，影響到食品的品質。但是該系統(tǒng)的融霜控 36 制復雜，同時高壓蒸汽流經蒸發(fā)器，又對方式有電加熱融霜和熱氣循環(huán)。熱氣融霜多應用在兩臺以上陳列柜的集中供冷系統(tǒng)中，融霜時，把一部分的高溫壓縮機排氣引到需要融霜的蒸發(fā)器。 陳列柜在制冷系統(tǒng)設計方面的節(jié)能主要有合理的融霜方式以及融霜控制方式 ，液體制冷劑過冷河并聯(lián)機組等。 3 .蒸發(fā)器優(yōu)化設計 國內的蒸發(fā)器一般會做成一個整體的形式，在融霜時制冷系統(tǒng)會停止工作，融霜加熱器啟動，融霜的時間會 較長，柜內溫度波動比較大，能耗也隨著增大。偏離數(shù)受 35 到風幕的送風速度和溫度的影響較大，若送風速度過小，澤豐木齊不到很好的封閉作用。分析了陳列柜的熱負荷組成 ,并從結構設計和制冷系統(tǒng)兩方面著手 ,對陳列柜的風幕和蒸發(fā)器提出了優(yōu)化設計方案 ,并且研究了融霜方式、壓縮冷凝機組和制冷劑過冷對陳列柜能耗的影響。當然包括陳列柜的節(jié)能。 在高壓端壓力超過調定值或低壓力低于調定值時（ 帶 S型按下復位鈕）控制器就能切斷電路。 圖 51 干燥過濾器結構圖 氣液分離器選擇 本設計產品所用氣液分離器采用 KFR型 氣液分離器 ,該 氣液分離器采用內部彎管設計，防止內部噴濺，有助于分離器底部 液體 的聚集 。 33 本設計產品所用 過濾干燥器決定采用 AKG 系列干燥過濾器。在制冷劑管路中如果混有雜質和水分，就很容易使毛細管堵塞。 求制冷劑最佳充注量 蒸發(fā)器內液體量： kgkgVm n 39。?? 蒸汽密度 lkg/?? Ctk ??35 、 CtG ??25 時 液體密度 3/39。制冷劑量不足時，蒸發(fā)器未完全充滿，蒸發(fā)壓力降低，壓縮機吸氣過熱度增加，因此蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)和陳列柜制冷量減小。但是，毛細管的流量調節(jié)范圍小，因此不適用于熱負荷變化較大的制冷裝置，只能用于熱負荷比較穩(wěn)定的家用 冰箱、空調器、除濕機等小型全封閉型制冷系統(tǒng)。在毛細管內壓力降至低丁當時溫度相應的飽和壓力時，就要產生閃發(fā)現(xiàn)象，使液體降溫降壓。 (5) 傳熱系數(shù) ?K 由于空氣側表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)遠小于管內制冷劑側的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，因此傳熱系數(shù)的計算可簡化為 )/(0 4 3 1 2 kmWeK soo ?????? ?? （ 458） (6) 傳熱面積及翅片長度 冷藏室蒸發(fā)器總的供熱量 ATTKQeaR ])100()100[( 4241 ??? ??? （ 459） 其中黑度 ? 為 ，輻射系數(shù) ? 為 )/( 42kmW ，發(fā)射體熱力學溫度 1T 為 K278 ，接受體熱力學溫度為 K267 ，傳熱溫度 Ce ????? 10)5(5? ，則傳熱面積為 22444241)(])100()100[(mmTTKQAeR????????????? （ 460） 除于冷藏室蒸發(fā)器中連接管