【正文】 ??????? bhfM csu ?? =m 0M ==m ? ? ? ?4 6 52 5 0m a x ????? bhfV cREu ? = 0V = 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 24 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） 說(shuō)明框架梁截面尺寸 250mm500mm 滿(mǎn)足要求。 表 8 橫向框架水平地震作用的位移驗(yàn)算 層次 ? ?KNVi ? ?mKNDi /? ? ?mDVuiGi i??? ? ?mui ? ?mhi iie hu??? 6 28195 1/4167 5 28195 1/20xx 4 28195 1/1395 3 28195 1/1128 2 28195 1/984 1 19610 1/994 由表 8 可見(jiàn)，最大層間彈性位移角發(fā)生在第 2 層，其值為 1/984，滿(mǎn)足《抗震規(guī)范》 GB50011— 20xx 第 條規(guī)定的限值 ??e? =1/550，而且結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移與總高度之 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 25 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） 比 ??Hu，也遠(yuǎn)小于規(guī)定的限值 1/550，因此，頂點(diǎn) 位移滿(mǎn)足要求。 橫向框架結(jié)構(gòu)分 析時(shí)，各層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載如圖 4 所示。 5．框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算與組合 以 ① 軸線計(jì)算單元的橫向框架內(nèi)力計(jì)算為例，說(shuō)明計(jì)算方法。 水平地震作用下橫向框架的彎矩圖，梁端剪力圖，以及柱軸力圖見(jiàn)圖 5，圖 6。 風(fēng)荷載作用下橫向框架的彎矩圖、梁端剪力圖以及柱軸力圖如圖 7，圖 8 所示。 橫向框架內(nèi)力計(jì)算 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力采用彎矩分配法計(jì)算。梁端和柱端彎矩計(jì)算之后，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力和梁端彎矩引起的剪力相疊加而得到；柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中荷載疊加得到。 c． 傳遞系數(shù) 遠(yuǎn)端固定傳遞系數(shù)為 1/2，遠(yuǎn)端滑動(dòng)鉸支，傳遞系數(shù)為 1。 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 38 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 39 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 40 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 41 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 42 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） 柱軸力： N=V+P 式中 V— 梁端剪力； P— 節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重。 m) mKNM *?右 ( KN 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí) 結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類(lèi)型、地震設(shè)防烈度、房屋高度等因素，由《抗震規(guī)范》 GB50011— 20xx 表 確定。 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 45 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） a． QKGK SS ? 。 此外，對(duì)于本設(shè)計(jì)， EKGK SS ? 這種內(nèi)力組合與考慮地震作 用的組合相比一般都很小，對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮。 對(duì)于豎向荷載與地震荷載作用時(shí)，跨尖最大彎矩 GEM 采用數(shù)解法計(jì)算，如 15 所示。表中 FV 、 1x 、 GWM 均有兩種數(shù)值。 圖中 左M 、 右M —— 調(diào)幅前的彎矩值； ‘左M 、 ’右M —— 調(diào)幅后的彎矩值。 表 20 橫向框架內(nèi)力組合表 層次 截面位置 內(nèi)力 GKS QKS WKS EKS QK? ? ?WKQKQK SSS ??* ? ?EKQKGKS *? ? → ← → ← 6層 右F M ? ? V 左D M ? ? V 右D M ? ? V 跨中 FDM DBM 5層 右F M ? 。 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 48 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） 表 19 GWM 及 1x 值計(jì)算 位 置 層 次 QKGK SS ? WKS? ? ?mKNq ??ml ? ?KNVF ??mx1 ? ?mKNMGW* ? ?mKNMGF ? ?mKNMGD ? ?mKNMEF ? ?mKNMED 邊 跨 FD 6 5 4 3 2 1 中 間 跨DB 6 3 5 3 4 3 3 3 2 3 1 3 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 49 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） 框架內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合時(shí)，根據(jù)《荷載規(guī)范》 GB5009—20xx 第 條規(guī)定，考慮活荷載按樓層的折減系數(shù)，具體的系數(shù)見(jiàn)《荷載規(guī)范》表。 根據(jù)上述的方法得到的梁的內(nèi)力組合見(jiàn)表 20。 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 46 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） 對(duì) DV 作用點(diǎn)取矩得： ? ?EDEFGFGDF MMMMlqlV ????? 121 x 處面彎矩為： EFGFF MMqxxVM ???? 221 由 0?dxdM 可得跨間 maxM 的位置為： qVx F?1； 將 1x 代入任一截面處的彎矩表達(dá)式，就可得到跨間最大彎矩值為： EFGFEFGFFGE MMqxMMqVMM ??????? 2222m a x 當(dāng)右震時(shí)，公式中 EFM 、 EDM 反號(hào)， GEM 及 1x 的具體數(shù)據(jù)見(jiàn)表 18，表中 FV 、 1x 、GEM 均有兩種數(shù)值。 在恒載和活載豎向荷載組合時(shí)，跨間 maxM 可近似取跨中彎矩代替，即： ? ?281 2m a x 右左 MMqlM ??? 式中 左M 、 右M —— 梁左、右端彎矩，見(jiàn)圖 1圖 14 括號(hào)內(nèi)值。 c. ? ? EKQKGEEKGE SSSSS ????? 。 框架梁內(nèi)力組合 本設(shè)計(jì)根據(jù)《荷載規(guī)范》 GB5009— 20xx 第 條，對(duì)于框架結(jié)構(gòu)的基本組合和《抗震規(guī)范》第 條的結(jié)構(gòu)構(gòu)件地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合 ，考慮了三種內(nèi)力組合，即： 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 44 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） 表 16 恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力 （ KN） 層 次 荷載引起的剪力 彎矩引起的剪力 總剪力 柱軸力 邊跨 中間跨 邊跨 中間跨 邊跨 中間跨 邊柱 中柱 右左qqVV ? 右左qqVV ? 右左mmVV? ? 右左mmVV ? 左V 右V 右左 VV ? 頂N 底N 頂N 底N 6 （ ） 0 （ ） （ ） 5 （ ） 0 （ ） （ ） 4 （ ） 0 （ ） （ ） 3 （ ） 0 （ ） （ ） 2 （ ） 0 （ ） （ ） 1 （ ） 0 （ ） （ ） 注：括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。 6 層 KNqlVV ??????右左 調(diào)幅前 —— KNVVmm ????? 右左 KNVVV mq ????? 左左左 KNVVV mq ????? 右右右 調(diào)幅后 —— KNVVmm ????? 右左 KNVVV mq ????? 左左左 KNVVV mq ????? 右右右 5 層 KNqlVV ??????右左 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 43 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） 調(diào)幅前 —— KNVV mm ????? 右左 KNVVV mq ????? 左左左 KNVVV mq ????? 右右右 調(diào)幅后 —— KNVV mm ????? 右左 KNVVV mq ????? 左左左 KNVVV mq ????? 右右右 邊柱柱頂及柱底軸力為： 6 層 KNPVN ?????頂 KNPVN ?????底 5 層 KNPVN ??????頂 KNPVN 1 ?????底 其他的梁端剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表 16。 m) mKNM *?右 ( KN 在豎向荷載作用下，考 慮框架梁端的塑性?xún)?nèi)力重分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為 ， 調(diào)幅后，恒荷載及活荷載的彎矩圖見(jiàn)圖 13 和圖 14 中括號(hào)內(nèi)的值。 b．分配系數(shù)計(jì)算 由于取半框架計(jì)算內(nèi)力，切斷的梁線剛度為原來(lái)的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度的比值計(jì)算，半框架的梁柱線剛度見(jiàn)圖 10。如果像工業(yè)廠房活荷載占比例較大，可在截面配筋時(shí)，將跨中彎矩乘以 ~ 的放大系數(shù)予以調(diào)整。在計(jì)算單元范圍內(nèi)的 縱向框架梁的自重、縱向墻體的自重以及縱向女兒墻的自重以集中力的形式作用于各節(jié)點(diǎn)上。具體的柱剪力和彎矩計(jì)算過(guò)程及結(jié)果見(jiàn)表 13。 梁端彎 矩、剪力及柱軸力的計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表 12，其中，梁線剛度取自表 3。 由表 10 可見(jiàn)最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層 ,其值為 1/10830,遠(yuǎn)小于《高層規(guī)程》 JGJ3— 20xx 第 條規(guī)定的限值 ? ? 6501?e?，而且 而且結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移與總高度之比 1 6 8 1 0 1 1 ??Hu ，也遠(yuǎn)小于規(guī)定的限值 1/650，因此，結(jié)構(gòu)的水平位移滿(mǎn)足 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 26 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） 要求。 風(fēng)壓高度變化系數(shù) z? 可以根據(jù)建筑物高度和地面粗糙類(lèi)別，由《 荷載規(guī)范 》 表 查得。 maxNN? ={（ 2+ 2 + 2 ）+[（ +）（ 2/3+2/3+） +（ +） +（ + ）（ 1/2 2++ ） ] 25+ （ 2 1/2+++） +[ ] 2 +（ 25 + 25） } 5 +（ ++ 25 6+ 4/3 25+ 25） +（ ） 25 = 對(duì)于抗震等級(jí)為三級(jí)的框架柱由《混凝土規(guī)范》 GB50010— 20xx 第 條知，框架軸壓比限值為 ，而 30 ???????bhf Nc 故可滿(mǎn)足軸壓比限值要求。 橫向框架各層水平地震作用及地震剪力見(jiàn)圖 3。 采用底部剪力法時(shí)，各樓層可僅取一個(gè)自由度，結(jié)構(gòu)的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 EkF為 ： eqEk GF 1?? 式中 1? — 相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)； EkG — 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單質(zhì)點(diǎn)取總重力荷載代表值；多質(zhì)點(diǎn)取總重力荷載代表值的 85%。 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文 ）專(zhuān)用紙 第 19 頁(yè) （ 共 87 頁(yè) ） 表 4 柱的線剛 表 3 梁 線 剛 度 梁編號(hào) 截面 （ 2m ） 跨度 （ m） 慣性矩 邊框架梁 中框架梁 )(12 430 mbhI ? )( 40 mIIb ? )*( mKN lIEi bcb ? )( 40 mIIb ? )*( mKN lIEi bcb ? KL1 ?? ?? 27857 KL3 ??