廣州利通大廈第一爬升步計(jì)算及塔吊架設(shè)計(jì)計(jì)算(文件)
【正文】 或者 螺栓 連接的構(gòu)造措施， 牛腿的上翼緣焊接水平變形限位板， 如圖 示意圖所示。 牛腿及預(yù)埋件計(jì)算 設(shè)計(jì)計(jì)算 圖 牛腿截面尺寸 采用如圖 所示截面尺寸的牛腿，建立 牛腿與埋件受力計(jì)算的 幾何模型，如圖 所示。 圖 變截面梁幾何模型 圖 變截面梁正應(yīng)力（ MPa） 圖 變截面梁豎向變形（ mm） 圖 變截面梁 水平 變形（ mm） 3）為了對(duì)上述計(jì)算結(jié)果進(jìn)行進(jìn)一步的驗(yàn)證， 采用更為精確的 shell181板殼單元建立等截面梁的幾何模型，考慮加勁肋構(gòu)造措施，進(jìn)行計(jì)算。通過計(jì)算結(jié)果可知，變截面爬升梁的正壓 應(yīng)力約為 152MPa，最大正拉應(yīng)力約為161MPa，小于鋼材屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205MPa，滿足要求。通過計(jì)算結(jié)果可知，等截面爬升梁的正壓應(yīng)力約為 161MPa，最大正拉應(yīng)力約為 170MPa，小于鋼材屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205MPa，滿足要求，同時(shí)，梁截面的翼緣和腹板寬厚比也滿足局部穩(wěn)定的要求。 設(shè)計(jì)計(jì)算 1）對(duì)于圖 所示的等截面梁，利用 ansys 軟件的 beam188 單元，建立幾何模型如圖 所示 。隨著塔吊爬升高度的增加，核心筒的厚度和混凝土強(qiáng)度均降低，同時(shí)風(fēng)荷載的作用也不容忽視。 通過計(jì)算結(jié)果可 知，在荷載工況一作用下，塔吊第一爬升步時(shí)，核心筒 700mm后外墻的主拉應(yīng)力滿足要求，而核心筒內(nèi) 350mm 后剪力墻墻的主拉應(yīng)力過大，可能會(huì)引起墻體的開裂，不滿足規(guī)范的要求。由計(jì)算結(jié)果可知，在沒有塔吊爬升荷載作用下，混凝土核心筒的最大主拉應(yīng)力約為 ，小于 C80 混凝土的主拉應(yīng) 力設(shè)計(jì)值 的 倍，即 。由于核心筒施工時(shí)混凝土的養(yǎng)護(hù)達(dá)塔吊工況一 塔吊工況 2 圖 塔吊對(duì)核心筒的不利工況 不到 28 天期齡，根據(jù)研究，混凝土的早期強(qiáng)度增長(zhǎng)較快， 7 天期齡強(qiáng)度能達(dá)到混凝土強(qiáng)度的 70%左右，后期強(qiáng)度增長(zhǎng)緩慢，因此，塔吊爬升施工時(shí)，取核心筒混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的 70%作
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