【正文】 復崗后的人為事故。針對這些事故 ，在《各項危險性較大的分部分項工程應急預案》中已經有詳細說明及編制，此處不再另外敘述。 (15)．翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。 (11)．高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。 (8)．拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)。作業(yè)計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 (6)．在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看護。 (4)．雨、雪及六級 以上 大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。 4．腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業(yè)驗收表對腳手架進行驗收，發(fā)現不符合要求處，必須限時或立即整改。其中在腳手架使用 期間，下列桿件嚴禁拆除：主節(jié)點處橫、縱向水平桿，連墻件。m之間。 19 8．安全技術措施 ．搭設安全技術措施 ． 技術保障措施 1．架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。 ，定期檢查時間間隔不超過半個月，檢查項目包括：桿件的設置和連接，連墻件是否符合要求，扣件是否松動，安全防護措施是否符合要求，是否超載，腳手片有無破損。 ，應隨時整理、檢查、按品種規(guī)格堆放整齊，妥善保管。 ，做到一步一清，一桿一清。 。 6．腳手架拆除 ．拆除工藝流程 安全網→欄桿→腳手板→剪刀撐→小橫桿→大橫桿→立桿 ．拆除原則 拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆得原則。 ．斜道 斜道采用之字型斜道，為人行斜道，寬度 1m，坡度 1： 3。當斜腹桿在 1跨內跨越 2個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，須接長時用對接口連接。 在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口 12步，立柱用短管斜撐相互聯(lián)系。焊完后，再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于 10歐，同時注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于 3m）以免發(fā)生擊穿事故。 接地采用 40 4的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統(tǒng)連成一體。在架內高度 ，往上每隔 2層設平網，施工層應設隨層網。采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接 150200mm、 φ25mm的鋼筋，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。 2．腳手架 施工 層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 2． 拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角 l米以內范圍按垂直方向每 結點。 2． 選用 18鉛 絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 ． 腳手板、腳手片的鋪設要求 1．腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為 200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。地錨做法見附圖（ 地錨鋼筋采用Φ 20規(guī)格，括號內數字用于轉角挑桿有重疊部位）。 ．大橫桿、小橫桿設置 (1)．大橫桿在腳手架高度方向的間距 ，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長 度為 150mm。支撐桿中部的連接桿是為減少支撐桿的受力高度，抵抗彎曲變形而設置的，必須用旋轉扣件與支撐桿牢固連接。具體尺寸見附圖。 5． 腳手架搭設 施工工藝流程 放預埋件 — → 擺放工字鋼 — → 擺放掃地桿 — → 逐根豎立立桿，隨即將立桿與掃地桿（掃地橫桿和掃地 縱桿）扣緊 — →安第一步小橫桿（與各立桿扣緊） — →安第一步大橫桿 —→ 第二步小橫桿 — → 第二步大橫桿 — → 連墻件 — →加設剪刀撐 — → 搭設欄桿和踢腳桿 — → 鋪腳手片 — → 掛設安全網 — → 依次搭設至設計高度。 14 4． 施工部署 ．項目組織機構 建立由項目 經理 、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 選擇 6 19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度 1400MPa，直徑 。 受腳手架集中荷載 P= 水平鋼梁自重荷載 q= 10= 1 10 懸挑腳手架示意圖 1 5 0 1 1 5 0 1 7 0 01 2 . 8 7 k N1 2 . 8 7 k N 0 .2 5 k N /mA B 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續(xù)梁的計算得到 14 .7 714 .7 6 11 .1 8 11 .2 6 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 2 .1 6 61 .2 0 0 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 () 7 4 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=,R2=,R3= 最大彎矩 Mmax= 抗彎計算強度 f=M/+N/A= 106/( )+ 1000/= 水平支撐梁的抗彎計算強度小于 ,滿足要求 ! 八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 11 水平鋼梁采用 16號工字鋼 ,計算公式如下 其中 b —— 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表《鋼結構設計規(guī)范》 (GB5001720xx)附錄 B得到： b= 由于 b大于 ，按照《鋼結構設計規(guī)范》 (GB5001720xx)附錄 B其值 b39。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw= 五、立桿的穩(wěn)定性計算 ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； i —— 計算立桿的截面回轉半徑， i=； k —— 計算長度附加系數，取 ； u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定， u=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0= =； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由長細比，為 2945/16=186； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 l0/i 的結果查表得到 ； —— 鋼管立桿受壓強 度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =12874/(489)=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f]=； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； i —— 計算立桿的截面回轉半徑， i=； k —— 計算長度附加系數，取 ； u —— 計算長度 系數，由腳手架的高度確定， u=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0= =； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由長