【正文】 附表查出 。 圖 714 框架總體剪切變形 圖 715 框架總體彎曲變形 對于 多層框架 ， 其側(cè)移主要是由總體 “剪切型 ”變形引起的 ， 柱軸向變形引起的側(cè)移很小 ， 可以忽略不計 。 1） 用 D值法計算水平荷載作用下的框架內(nèi)力時 ， 計算出第 i層任意柱的側(cè)移剛度 Dk及同層各柱的側(cè)移剛度之和 ∑Dik， 按側(cè)移剛度的定義 ， 可得層間 △ i 相對側(cè)移為 （ 716） 式中 ： △ i－－第 i層層間側(cè)移； Vi－－第 i層層間剪力； ∑Dik －－第 i層所有柱抗側(cè)移剛度之和 。 內(nèi)力組合的目的 是找出框架梁柱各控制截面的最不利內(nèi)力，即使截面配筋最大的內(nèi)力，以此作為梁、柱配筋的依據(jù)。 框架梁的控制截面 最不利內(nèi)力組合 有以下幾種： 1) 梁端支座截面 、 和 。 由于框架柱一般采用對稱配筋 ， 組合時要選擇絕對值最大的彎矩 ， 柱最不利內(nèi)力可歸納成以下四種： ① 及相應的 、 。 絕對最大或最小的內(nèi)力不一定就是最不利 的 ， 對大偏心受壓構(gòu)件 ， 若 不是最大 ， 而 N較小 ， 則 最大 ， 截面配筋可能最多；對小偏心受壓構(gòu)件 ， 越小截面配筋越多 。 對于非地震區(qū)的多層框架 ， 可考慮三種荷載組合方式： ① 恒荷載 +活荷載 。 計算結(jié)果與考慮活荷載不利布置的結(jié)果相比，支座內(nèi)力相差不大，跨中彎矩偏低，為保證安全可將求得的 跨中彎矩乘以 ~ 。 對于 現(xiàn)澆框架 ，支座彎矩的調(diào)幅系數(shù)采用～ ；對于 裝配整體式框架 ，由于鋼筋焊接及接縫不密實等原因，后澆節(jié)點連接剛度較差，受力后可能產(chǎn)生節(jié)點變形，造成梁端彎矩降低，調(diào)幅系數(shù)取 ～ 。 框架柱除進行正截面受壓承載力計算外 ， 還應根據(jù)內(nèi)力組合得到的剪力進行斜截面抗剪承載力計算 ， 確定柱的箍筋配置 。 ② 當 ＞ 時，應延伸至按正截面受彎承載力 計算不需要該鋼筋的截面以外不小于 且不小于 處截斷；且從該鋼筋充分利用截面伸出的長度不應小于（ + ）。 此時 ， 可采用直線錨固 （ 圖 718a） ， 也可采用帶 90176。 框架梁下部縱向鋼筋在端節(jié)點的錨固 要求與中間節(jié)點處梁下部縱向鋼筋的錨固要求相同。 al 當充分利用柱縱向鋼筋的抗拉強度時，其錨固段彎折前的豎直投影長度不應小于 ，彎折后的水平投影長度不應小于 。搭接長度不應小于 ，伸入梁內(nèi)的外側(cè)柱縱向鋼筋截面面積不宜小于外側(cè)柱縱向鋼筋全部截面面積的65％；梁寬范圍以外的外側(cè)柱縱向鋼筋宜沿節(jié)點頂部伸至柱內(nèi)邊，當柱縱向鋼筋位于柱頂?shù)谝粚訒r，至柱內(nèi)邊后宜向下彎折不小于 8d 后截斷；當柱縱向鋼筋位于柱頂?shù)诙訒r，可不向下彎折。 圖 719 梁上部縱向鋼筋與柱外側(cè)縱向鋼筋在頂層端節(jié)點的搭接 （ a）位于節(jié)點外側(cè)和梁端頂部的彎折搭接接頭； （ b）位于柱頂部外側(cè)的直線搭接接頭 ② 搭接接頭沿柱頂外側(cè)布置 （ 圖 719b） 。 d20d12 框架頂層端節(jié)點處梁上部縱向鋼筋的截面面積應符合下式規(guī)定： (718) 式中 : bb—— 梁腹板寬度； h0 —— 梁截面有效高度； 梁 上部縱向鋼筋與柱外側(cè)縱向鋼筋在節(jié)點角部的彎弧內(nèi)半徑 ， 當鋼筋直徑 ≤25mm時 ， 不宜小于；當鋼筋直徑 ＞ 25mm時 ， 不宜小于 。 抗震設(shè)計的構(gòu)造措施 建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計除了要按規(guī)范對結(jié)構(gòu)進行計算，以滿足承載力和變形要求外，還要采用正確的構(gòu)造措施，提高結(jié)構(gòu)的延性，防止建筑物的倒塌。 1. 框架梁 1）梁中縱向鋼筋。應滿足下列要求： 梁端縱向受拉鋼筋的配筋率 不應大于 %，且計入受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區(qū)高度和有效高度之比，一級不應大于 ，二三級不應大于。 一、二級框架內(nèi)貫通中柱的每根縱向鋼筋直徑 ，對矩形截面柱，不宜大于在該方向截面尺寸的 1/20；對圓形柱不宜大于縱向鋼筋所在弦長的 1/20。 表 梁端箍筋加密區(qū)長度、箍筋的最大間距和最小直徑 抗震等級 加密區(qū)長度 （采用較大值） /mm 箍筋最大間距 （采用最小值） /(mm 箍筋最小直徑 /mm 一 ， 500 ， ， 100 10 二 ， 500 ， ， 100 8 三 ， 500 ， ， 100 8 四 ， 500 ， ， 100 6 bh2 b. h51 4/bhd6/8 4bhd/8注： d為縱向鋼筋直徑， 為梁截面高度 bh2. 框架柱 1）柱的縱向鋼筋。 柱的縱筋配置，尚應符合下列規(guī)定： 由于地震方向的不確定性，柱內(nèi) 鋼筋宜對稱配置 ；為使柱截面核心混凝土能受到較好的約束，增加柱的延性，截面邊長大于 400mm的柱，縱向鋼筋間距不宜大于 200mm。 二級框架柱的箍筋直徑不小于 10mm且箍筋肢距不大于 200mm時，除柱根外最大間距應允許采用 150mm；三級框架柱的截面尺寸不大于400mm時，箍筋最小直徑應允許采用 6mm；四級框架柱剪跨比不大于 2時，箍筋直徑不應小于8mm。至少每隔一根縱向鋼筋宜在兩個方向有箍筋或拉筋約束；采用拉筋復合箍時，拉筋宜緊靠縱向鋼筋并鉤住箍筋。 框架柱箍筋加密區(qū)長度 ： 柱端，應取柱截面長邊尺寸（或圓形截面直徑）、柱凈高的 1/6和 500mm的最大值；底層柱，柱根不小于柱凈高的 1/3；當有剛性地面時，除柱端外尚應取剛性地面上下各 500mm；剪跨比不大于 2的柱和因設(shè)置填充墻等形成的柱凈高與柱截面高度之比不大于 4的柱，取全高；框支柱，取全高；一 、二級抗震等級的角柱應沿柱全高加密箍筋。 2）柱的箍筋 柱箍筋在規(guī)定的范圍內(nèi)應加密，加密區(qū)的箍筋間距和直徑應符合 表 。柱中縱向鋼筋的最小總配筋率應按表 ，同時，每一側(cè)的配筋率不應小于 %；對 Ⅲ 類場地土上較高的高層建筑，表中數(shù)值應增加 。梁端箍筋加密區(qū)長度、箍筋的最大間距和最小直徑 按表，當梁端縱向受拉鋼筋配筋率大于 2%時，表中箍筋最小值數(shù)值應增大 2mm。因此， 梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋配筋量的比值， 除按計算確定外，一級不小于 ，二、三級不小于 。 梁端縱向受拉鋼筋增多，混凝土受壓區(qū)相對高度增大，變形能力降低。因為一般結(jié)構(gòu)并不具備足以抵抗強烈地震的能力，而要 利用結(jié)構(gòu)的變形吸收地震能量，以達到抗御強震的目的。對四邊均有梁與之相連的中間節(jié)點，節(jié)點內(nèi)可只設(shè)置沿周邊的矩形箍筋。 當梁上部縱向鋼筋的配筋率大于 ％ 時 ， 彎入柱外側(cè)的梁上部縱向鋼筋應滿足以上規(guī)定的搭接長度 ， 且宜分兩批截斷 ， 其截斷點之間的距離不宜小于 。 當外側(cè)柱縱向鋼筋配筋 率大于 ％時，伸入梁內(nèi)的柱縱向鋼筋應滿足以上規(guī)定，且宜分兩批截斷，其截斷點之間的距離不宜小于 20d。 框架頂層端節(jié)點處，可將柱外側(cè)縱向鋼筋的相應部分彎入梁內(nèi)作梁上部縱向鋼筋使用，也可將梁上部縱向鋼筋與柱外側(cè)縱向鋼筋在頂層端節(jié)點及其附近部位搭接。 頂層中間節(jié)點的柱縱向鋼筋及頂層端節(jié)點的內(nèi)側(cè)柱縱向鋼筋 可用直線方式錨入頂層節(jié)點，其自梁底標高算起的錨固長度不應小于 ，且柱縱向鋼筋必須伸至柱頂。 彎折錨固的規(guī)定；也可伸過節(jié)點或支座范圍 ， 在梁中彎矩較小處設(shè)置搭接接頭 （ 圖 718c） ； 圖 718 梁下部縱向鋼筋在中間節(jié)點或中間支座范圍的錨固與搭接 ③ 當 計算中充分利用鋼筋的抗壓強度 時 ， 下部縱向鋼筋應按受壓鋼筋錨固在中間節(jié)點內(nèi) 。 hd20 h 框架梁下部縱向鋼筋在中間節(jié)點或中間支座處應滿足下列錨固要求： ① 當 計算中不利用該鋼筋強度 時，其伸入節(jié)點或支座的錨固長度 ，帶肋鋼筋不應小于 12d，光面鋼筋不應小于 15d。當柱截面尺寸不足時，在 范圍內(nèi)鋼筋水平和垂直部分的長度應符合 圖 717中 要求（水平投影長度不小于 ，垂直投影長度不小于 ， 為上部縱向鋼筋直徑） al d5al d15d圖 717 梁上部縱向鋼筋在框架中間層 端節(jié)點內(nèi)的錨固 框架梁的上部縱向鋼筋應貫穿中間節(jié)點或中間支座范圍 。 應 注意 調(diào)幅是在豎向荷載作用下的內(nèi)力調(diào)整 ，必須在 組合前 進行調(diào)幅，然后和水平荷載作用下內(nèi)力進行組合。 縱筋的彎起和截斷位置 ， 應根據(jù)彎矩包絡(luò)圖確定 。 ③ 恒荷載 +(活荷載 +風荷載 )。 進行內(nèi)力分析時是以柱軸線處考慮的，實際梁支座截面的最不利位 置在柱邊緣處，在進行 截面配筋計算時，應根 據(jù)梁軸線處的彎矩和剪 力算出柱邊緣的彎矩和 剪力，柱的內(nèi)力也應換 算為梁邊柱端截面的內(nèi) 力。 ③ 及相應的 、 。 maxM? max? axax?maxV（ 2） 框架柱 柱的內(nèi)力包括彎矩 、 剪力和軸力 。 （ 1） 框架梁 梁的內(nèi)力主要是彎矩和剪力 。 求得框架的側(cè)移值后 ， 應使其側(cè)移值滿足相應 《 規(guī)范 》 規(guī)定 允許的側(cè)移值限值 。 2） 側(cè)移計算 。 求得各層柱的側(cè)移剛度 和反彎點位置 后 ， 框架在水平荷載作用下內(nèi)力的計算與反彎點法完全相同 。 若 上層較高 時 ， 反彎點將 上移 ， 從標準反彎點算起向上移動 ；若 下層較高 時 ， 反彎點將從標準反彎點 下移 ， 這時取 負值 。 柱上 、 下橫梁的線剛度不同 ， 則該柱的反彎點位置相對于標準反彎點將發(fā)生移動 ， 用 加以修正圖 712， 值可由附 表 查出 。 影響柱兩端轉(zhuǎn)角大小的因素有： 該柱所在樓層的位置 ， 梁柱線剛度比 、 上下橫梁線剛度比和上下層層高的變化 等 。 的計算公式見 表 76。 D 1） 側(cè)移剛度的修正 。 （ 713） 式中： －－ 第 i層第 k 根柱子的 軸力； 、 －－ 第 i層第 k根柱兩側(cè) 梁端傳來的剪力 。 根據(jù)梁的平衡條件 ， 由 圖 710可求出水平力作用下梁 端剪力 。 hVM ikuik )3/1(? hikdik )3/2( hVM ikdikuik )2/1(??uikMdikhi⑤ 梁端彎矩 。 imkik VV ???1iΔ iikik ΔdV ?ikd代入式 （ 73） 得 （ 75） 將式 （ 75） 代入式 （ 74） 得 （ 76） 由此可見 ， 同層各柱剪力是按各柱間的側(cè)移剛 度比進行分配的 。 側(cè)移剛度 表示柱上下端產(chǎn)生單位水平位移時柱中產(chǎn)生的剪力 ， 與兩端約束條件有關(guān) 。 反彎點高度 指反彎點處至該層柱下端的距離 。 計算假定： ① 確定各柱的反彎點位置時 ， 假定除底層柱以外的