現(xiàn)代化工原理--蒸發(fā)概述(文件)
【正文】 強制循環(huán)型 強制循環(huán)管式蒸發(fā)器 .swf P282 圖 6 63， 64 單程式 （不循環(huán)）：升膜 升膜式蒸發(fā)器 .swf、 降膜 降膜式蒸發(fā) 器 .swf、 升 降膜、刮板式 轉(zhuǎn)子式刮板蒸發(fā)器 .swf、 攪拌薄膜 P285 圖 65， 66， 6 10 浸沒燃燒式 ：煙道氣直接式 直接接觸式蒸發(fā)器 .swf P286 圖 68 二 選型 原則 :滿足工藝要求、保證質(zhì)量，能力大，簡單方便，經(jīng)濟。 80℃ 與 120℃時的加熱蒸汽消耗量 D， 并 比較它們的經(jīng)濟性；（ 3） 30℃ ， 80℃ ，120℃ 進料下所需的傳熱面積 A. 解：（ 1）蒸發(fā)量 W W=F(1x0/x)=2023()=1333kg/h （ 2） 加熱蒸汽消耗量 D D=[F(CtC0t0)+Wr+Q1]/R 壓強為 40kpa, 200kpa飽和蒸汽的汽化潛熱分別為 2312和 2205kJ/kg 料液溫度為 30℃ 時的蒸汽消耗量： D=[2023?(8030)+1333?2312+12023?]/2205=1588kg/h 單位蒸汽消耗量 D/W=1588/1333= 料液溫度為 80℃ 時，則 D=(1333 ?2312+12023?)/2205=1417kg/h D/W=1417/1333= 料液溫度為 120℃ 時， 則 D=[2023?(80120)+1333?2312+12023?]/2205=1280kg/h D/W=1280/1333= 由以上計算可知，原料液的溫度越高，蒸發(fā) 1kg水所消耗的加熱蒸汽量越少 . （ 3） A=Q/{K(Tst1)}=DR/{K(Tst1)} 200kpa 沸點 Ts =℃ t1 =80℃ 30℃ A=[1588?2205?1000]/[3600?1500()]=16m2 80℃ A=[1417?2205?1000]/[3600?1500()]= m2 120℃ A=[1280?2205?1000]/[3600?1500()]=13 m2 四 焓濃圖 熱效應(yīng) —稀釋熱（濃縮熱） , 焓濃圖 P293 圖 612 縱坐標(biāo) —焓 , 橫坐標(biāo) —溶液濃度 , 曲線 等溫線 其中 h ,h0查圖 五 蒸發(fā)器的生產(chǎn)能力與生產(chǎn)強度 P299 生產(chǎn)能力 W kg/h Q A 生產(chǎn)強度 —評價性能 U kg/ Ts t→ Δ tm 但受限制 K↑ Δ tm↑→U↑ α 2 → K, 不凝性氣體排出， 增大 u， 清除垢層等可增 K。蒸發(fā)器內(nèi)的液面高度約 3m， 已知完成液的濃度為 50%（質(zhì)量），密度為 1500 kg/ m3， 加熱用飽和蒸汽的壓強（表壓）為 ， 冷凝器真空度為 53 Kpa， 求傳熱溫度差。設(shè)蒸發(fā)器的熱損失為加熱蒸汽消耗量的 3%. 解：由物料衡算式可求出水份蒸發(fā)量 W=F（ 1x0/x)=（ ） = 按上例，蒸發(fā)器中溶液的溫度（完成液的沸點）為 t= = ℃ 由圖 612可查的氫氧化鈉水溶液的熱焓為： 原料液濃度 20% 60℃ h0=220kJ/kg 完成液濃度 50% ℃ h=650kJ/kg 由水蒸汽表查得 表壓 ℃ 水蒸汽的潛熱 R=2138 kJ/kg 絕壓 水蒸汽的 熱焓 r=2643 kJ/kg 由熱量衡算式可得加熱蒸汽用量 DR+Fh0=（ FW） h+Wr+ D=(1/)[F(hh0)+W(rh)] =[(1/?2138)][(650220)+(2643650)] = kg/s 加熱蒸汽經(jīng)濟性 W/D= 蒸發(fā)器熱負(fù)荷 Q=DR=?2138=2514kw 由傳熱速率方程式求出傳熱面積 A=Q/KΔ t=2514?1000/
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