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高等土木工地進(jìn)程試驗(yàn)(文件)

2025-09-14 14:58 上一頁面

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【正文】 發(fā)展,但是當(dāng)前的加筋土試驗(yàn)都是在宏觀尺度把握加筋體系的性能,同時(shí)大多數(shù)加筋土試驗(yàn)都是靜載試驗(yàn),故今后的加筋土試驗(yàn)的主要發(fā)展方向在以下兩個(gè)方面:1)加筋土結(jié)構(gòu)的動強(qiáng)度與變形特性試驗(yàn),以確定加筋體系在不同循環(huán)應(yīng)力比、不同頻率等循環(huán)荷載作用下動應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系、不同加筋方案的動彈模和阻尼比、加筋層數(shù)與豎筋高度對土動力特性的影響、不同工況下加筋土單元體的動強(qiáng)度與破壞形態(tài)。Aear, Arman,A.(1988).Pullout response of geotextile and SymP. On Geotextiles for soil improvement ISCE,Geotech. Special Publication,18。 (1996) Pullout tests on geogrids buried in lateritic soil, Proc. Of the on earth reinforcement, Kyushu University Fukuoka, Japan, Balkema,Rotterdam,ISBN 90 5410 .[15] ,,(1998)Soil interaction characteristics of geotextile and geogrids Sixth International Conference on Geosynthetics,P739744.[16]Ali ,NoAzazi Zakaria amp。Acar, Arman,A,(1988).Pullout response of geotextile and SymP On Georextiles for soil improvement,ISCE,Geotech Special Publication,18。Takao Hirai(1996)The Pullout resistance of geogrids in reinforced soil,Geotextiles and Geomembranes ,P1942[18]Juran,I.。 Milligan,.(1989).Scale and other faetors affecting the results of Pullout tests of grids buried in ,P5ll524[12] Rowe,Ho, Fisher,.(1985),Determination of soil geotextiles interface strength symp on Geotexliles P2534.[13] Chandan Ghosh amp。 參考文獻(xiàn)[1]包承綱. 土工合成材料應(yīng)用原理與工程實(shí)踐[M].北京:中國水利水電出版社,2008[2]張茹,何昌榮,謝嘉瓊,潘俊英,余建華,,2002,21(1):8793[3]孫訓(xùn)海,土工合成材料界面特性研究:[碩士學(xué)位論文],天津;天津大學(xué),2005[4]趙九齋,連運(yùn)港路基沉降研究,巖土工程學(xué)報(bào)2000(6),P643649[5]杜文山,李小和,深厚層軟基路堤控制后期沉降的固方法的研究,鐵道部研究項(xiàng)目,鐵道部第四勘測設(shè)計(jì)院,武漢,1998,12[6]喬正壽,京九鐵路孔九段嚴(yán)家閘軟土路堤填筑試驗(yàn)總報(bào)告,鐵道部科研課題研究報(bào)告,[7]周鏡,巖土工程發(fā)展的思考,鐵道建筑技術(shù)2000,[8]Juran,1.。 4. 總結(jié):土工合成材料的用量日益增多,對于工程實(shí)踐而言,筋土相互作用參數(shù)的合理確定對加筋土結(jié)構(gòu)的工程質(zhì)量有至關(guān)重要的作用,因此,筋土參數(shù)測定及其工程力學(xué)特性的了解是非常重要的,其主要意義有以下幾點(diǎn):1) 驗(yàn)證加筋土結(jié)構(gòu)中加筋的有效性:根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,研究加筋土的工作機(jī)理,研究加筋體系對加筋結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性及承載力的貢獻(xiàn),驗(yàn)證加筋的效果;2)揭示 HV加筋路堤的作用機(jī)理及破壞模式:根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,分析加筋結(jié)構(gòu)中土顆粒運(yùn)動軌跡、破裂面產(chǎn)生與擴(kuò)展規(guī)律及加筋路堤的漸進(jìn)破壞特性,揭示加筋體系下的作用機(jī)理及破壞模式;3) 揭示筋土界面影響因素對筋土界面相互作用參數(shù)和力學(xué)性質(zhì)的影響規(guī)律;4)建立加筋土結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性分析方法及承載力計(jì)算理論:根據(jù)試驗(yàn)確定極限承載力與筋材的布置、筋材的物理力學(xué)參數(shù)、填土的物理力學(xué)指標(biāo)、土筋間界面參數(shù)及路堤幾何參數(shù)的關(guān)系表達(dá)式,建立加筋土結(jié)構(gòu)體系的穩(wěn)定性分析方法及承載力計(jì)算理論。3)測試方法的區(qū)別,總體而言,根據(jù)筋土界面相互作用特征[19],測試方法可分為拉拔試驗(yàn)與直接剪切試驗(yàn)之分。但是考慮試驗(yàn)裝置尺寸效應(yīng)、加筋情況和拉拔力估算方法的測試方法至今尚未建立Hidetoshi Ochiai(1996)[17]。故在試驗(yàn)中,應(yīng)分層填土后用微型振搗器按統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)振搗;當(dāng)整個(gè)加筋體系模型布設(shè)好后,按照統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)用預(yù)制專用模具進(jìn)行預(yù)壓,通過預(yù)壓荷載與預(yù)壓沉降值檢驗(yàn)和控制加筋土試樣的密實(shí)度。Lm為模型尺寸。通過動載模型試驗(yàn),可以獲得加筋路堤的變形特性與應(yīng)力分布規(guī)律,觀察失穩(wěn)形態(tài)。加筋土動載模型試驗(yàn)一般是在綜合分析我國公路現(xiàn)場實(shí)測路基動應(yīng)力統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上,考慮相似模型比例,確定施加的動荷載類型、幅值、荷載頻率。 加筋土動力實(shí)驗(yàn)采用雙壓力室飽和土動靜三軸測試系統(tǒng),進(jìn)行循環(huán)荷載下加筋土的三軸試驗(yàn)。通過三軸實(shí)驗(yàn)可以測得加筋土的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線,進(jìn)而可以得出加筋土的本構(gòu)模型,其加筋土的三軸實(shí)驗(yàn)原理如圖7所示,圖7 三軸試驗(yàn)示意圖大量的三軸實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,大部分加筋砂的強(qiáng)度特性仍符合摩爾庫倫理論,而在強(qiáng)度參數(shù)上,對于雙向格柵和土工網(wǎng)的加筋砂主要改變粘聚力分量,摩擦分量變化不大,而對經(jīng)編格柵和玻纖格柵,則不僅增加粘聚力,而且也增加摩擦分量,實(shí)驗(yàn)還發(fā)現(xiàn)有約束的筋材拉伸試驗(yàn)與無約束的強(qiáng)度特性有很大差別,砂土限制了筋材的頸縮,并且比無砂土?xí)r筋材的拉伸模量大大提高了。圖5 直剪試驗(yàn)原理 圖6 典型試驗(yàn)成果 (32)式31和式32是類似的,雖然兩者的剪應(yīng)力的定義稍有不同。在實(shí)驗(yàn)裝置上下盒之間的試樣中間,放置一水平的土工加筋材料(如土工格柵),筋材的一端自由,一端受拉。3.加筋土試驗(yàn)研究方法通過實(shí)驗(yàn)手段,可以研究加筋體系的工作機(jī)理、破壞
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