【正文】 60mm， 由貫通相遇點向兩端各后退 30m， 與該處的原有腰線點相連接 。 第七節(jié) 貫通時關(guān)于井下導(dǎo)線邊長化歸到投影水準(zhǔn)面和高斯投影面的改正問題 對于某些兩井間的大型巷道貫通工程和大型立井貫通工程 ， 應(yīng)根據(jù)礦區(qū)在投影帶內(nèi)所處的位置 ， 近井控制網(wǎng)的情況 ， 礦井地面與井下高差大小等情況 ，考慮加入井下導(dǎo)線邊長化歸到投影水準(zhǔn)面的改正 ΔLM和投影到高斯 — 克呂格投影面的改正 ΔLG。 K—— 兩項改正的綜合影響系數(shù) ， K= K1 K2 。 當(dāng)立井貫通時 ， 兩項改正的綜合改正數(shù)為： ΔL=K L (521) 式中 L—— 井下貫通導(dǎo)線起始點與貫通井筒中心連線的長度 ， 其值可從圖上直接量取 。 。 在貫通測量計算中 ， 為了簡化起見 ， 可不必對井下導(dǎo)線逐邊加入兩項改正 ， 而在井下貫通導(dǎo)線終點(距貫通相遇點要有一定距離 ， 以免對貫通測量標(biāo)定的幾何要素數(shù)據(jù)產(chǎn)生過大影響 )的坐標(biāo)中直接加入改正數(shù) 。 估算方法如下： 當(dāng)兩井之間貫通平巷時 ， 兩項改正對貫通相遇點K在水平重要方向 (與巷道中線相重直的 x′軸方向 )的影響 ， 與貫通圖形有關(guān) 。 一、 兩項改正數(shù)的綜合改正計算方法 邊長歸化到投影水準(zhǔn)面的改正數(shù)為 ΔLM= Hm*l/R 邊長投影到高斯投影面的改正為 ΔLG=+y2m*l/2R2 上述兩項改正數(shù)的綜合影響為： ΔLGm=ΔLG+ΔLM=(y2m/2R2(Hm/R)*l =(K1 K2)l=Kl (519) 式中 K1—— 邊長化至高斯投影面的改正系數(shù) ， 對于同一個礦井可視為一個常數(shù) 。 若由 K點向兩端各后退 15 m， 則調(diào)整后的腰線坡度為 2‰。 (二 ) 腰線的調(diào)整 若實際的貫通高程偏差 Δh很小時 ， 可按實測高差和距離算出最后一段巷道的坡度 ， 重新標(biāo)定新的腰線 。此外 ， 立井貫通后 ， 應(yīng)進行定向測量 ， 重新測定下水平井下導(dǎo)線邊的坐標(biāo)方位角和用來標(biāo)定下水平井中位置的導(dǎo)線點的坐標(biāo) ， 與原坐標(biāo)的差值 Δx和 Δy， 以及導(dǎo)線點的點位偏差 Δ=(Δx2+Δy2)1/2， 它也反映了立井貫通的精度 。 一、 貫通后實際偏差的測定 (一 ) 平斜巷貫通時水平面內(nèi)偏差的測定 (1) 用經(jīng)緯儀把兩端巷道的中心線都延長到巷道貫通接合面上 ， 量出兩中心線之間的距離 d， 其大小就是貫通巷道在水平面內(nèi)的實際偏差； (2) 將巷道兩端的導(dǎo)線進行連測 ， 求出閉合邊的坐標(biāo)方位角的差值和坐標(biāo)閉合差 ， 這些差值實際上也反映了貫通平面測量的精度 。 (1) 對巷道貫通的結(jié)果作出最后的評定； (2) 用實際數(shù)據(jù)檢查測量工作的成果 ， 從而驗證貫通測量誤差予計的正確程度 ， 以豐富貫通測量的理論和經(jīng)驗； (3) 通過貫通后的連測 ， 可使兩端原來沒有閉合或附合條件的井下測量控制網(wǎng)有了可靠的檢核和進行平差和精度評定； (4) 作為巷道中腰線最后調(diào)整的依據(jù) 。 在調(diào)整好坡度 ， 使兩端巷道銜接之后 ， 再砌筑永久支護和鋪設(shè)永久軌道 。 有了貫通測量方案之后 ， 通過實際施測 ， 常能發(fā)現(xiàn)在制定方案時所沒有考慮到的一些問題 ， 也可能遇到一些新情況 。 (4) 對施測成果要及時進行精度分析 ， 并與原誤差予計的精度要求進行對比 ， 各個環(huán)節(jié)均不能低于原精度要求 ， 必要時要進行返工重測 。 第五節(jié) 貫通測量的施測 一、貫通測量施測中應(yīng)注意的問題 (1) 注意原始資料的可靠性 ， 起算數(shù)據(jù)應(yīng)當(dāng)準(zhǔn)確無誤 。 (3)從一水平井底車場的起始導(dǎo)線邊開始 ， 沿大巷和輔助下山測設(shè)導(dǎo)線到達 1號井巖柱下方 ， 標(biāo)定出井筒中心 O2點 ， 指示井筒由上向下掘進 。 從而使 1號井由一水平延深到二水平 。 在這類立井貫通時 ， 尤其是全斷面開鑿一次成井的相向貫通 ， 立井中心線的貫通容許偏差較小 ，通常應(yīng)事先進行貫通測量精度予計 ， 做到心中有數(shù) ，以免造成重大損失 。 (4) 在井下沿運輸大巷測設(shè)導(dǎo)線 ， 直到 3號井井底車場出口 P點 。 這時的測量工作內(nèi)容簡述如下： (1) 進行地面連測 ， 建立主 、 副井和 3號井的近井點 。 為保證貫通誤差不超過容許值 ， 對于大型重要貫通 ，要根據(jù)實際情況選擇施測方案和測量方法 ，并進行貫通誤差予計 。 斜巷中采用三角高程測量 ， 分別測出中央回風(fēng)上山的上口及下口處腰線點的高程 。 (三 ) 井下導(dǎo)線和高程測量 從 425m水平井底車場的井下起始邊 Ⅲ 01—Ⅲ 02敷設(shè)導(dǎo)線到中央回風(fēng)下山的下口；再從風(fēng)井井底的井下起始邊 Ⅰ 0Ⅰ 1敷設(shè)導(dǎo)線到中央回風(fēng)上山的上口 。 風(fēng)井采用陀螺定向或一井定向法 ， 求出井下起始邊 Ⅰ 0 Ⅰ 1的坐標(biāo)方位角和井下定向基點 Ⅰ 1的坐標(biāo) 。 該礦由于地面比較平坦 ， 采用了導(dǎo)線連測 。 所不同的是不由風(fēng)井向 70水平進行聯(lián)系測量 ， 而由副井向 125m水平進行一井定向和導(dǎo)入高程測量 ， 并沿 125m水平大巷進行導(dǎo)線測量和高程測量到 2022石門處的中央回風(fēng)石門上端 。 測得井下 Ⅲ 01Ⅲ 02邊的坐標(biāo)方位角及 Ⅲ 01點坐標(biāo)和高程 ，由比敷設(shè)導(dǎo)線及高程測量到中央回風(fēng)上山的下端 。 風(fēng)井在 70m水平開掘總回風(fēng)巷 。 １５ ′０３ ″ (5) 計算整個設(shè)計導(dǎo)線，使坐標(biāo)閉 (附 )合，以檢查計算的正確性，見表 56。 ３０ ′０６″/2 2)= 轉(zhuǎn)角 βA=βB=180176。 為此，應(yīng)先求出測點 8處軌面與 21點處軌面的高差 h： H 8軌 == H 21軌 = (1/cos12176。 １７ ′０３ ″3176。 通過在已掘進的采區(qū)上山和采區(qū)大巷中的經(jīng)緯儀導(dǎo)線測量和高程測量，求得測點坐標(biāo)如下： x8=, y8=,α7— 8=3176。 顯面易見 ， 此立體幾何問題可能有兩個解 ， 即直線 23可能與圓錐面有兩個支點 ， 應(yīng)根據(jù)工程實際情況及需要從兩組群中選取一組作為貫通問題的最終解 . 五、帶有一個彎道的巷道貫通