熱電廠鍋爐裝置爐燃燒器改造項(xiàng)目工程可行性研究報(bào)告(文件)
【正文】 均脫氮效率 40％計(jì)算， 5 號(hào) 鍋爐氮氧化物年排放總量減少 ，可少繳納排污費(fèi)約 萬(wàn)元。同時(shí)由于鍋爐 正常運(yùn)行時(shí)，必須保持合理的爐膛負(fù)壓， 隨著 氧量降低，爐膛煙氣量減少，必然要降低引風(fēng)機(jī)的運(yùn)行出力，也就降低了引風(fēng)機(jī)電耗。 “GDLY（ LDR）雙區(qū)燃燒技術(shù) ” 是國(guó)內(nèi)領(lǐng)先的一項(xiàng)新型先進(jìn)燃燒技術(shù)，在防止鍋爐結(jié)焦、降低氮氧化物、節(jié)能降耗方面處于國(guó)內(nèi)領(lǐng)先水平。鍋爐效率和改造前相比較在同一煤質(zhì)、負(fù)荷下提高 1%。燃燒器二次風(fēng)門(mén)除側(cè)邊風(fēng)和貼壁風(fēng)（無(wú)風(fēng)門(mén)）外其余都設(shè)有手動(dòng)風(fēng)門(mén)。上組燃燒器的分開(kāi)布置，使火焰分布合理。在主燃燒區(qū)中二 可行性研究報(bào)告 12 次風(fēng)處布置兩層貼壁風(fēng)，在近壁區(qū)形成氧化性氣氛，可有效的防止結(jié)焦與水冷壁的高溫腐蝕。原來(lái)自動(dòng)點(diǎn)火裝置布置在 AA、 AB 兩層二次風(fēng)噴口，二次風(fēng)風(fēng)門(mén)手動(dòng)控制。 方案二 采用 “GD LY 防渣低 NOx雙區(qū)燃燒技術(shù) ” 燃燒器進(jìn)行改造 利用 “GDLY 防渣低 NOx 雙區(qū)燃燒技術(shù) ”改造后鍋爐燃燒器參數(shù) 見(jiàn) 表 7。 f. )適應(yīng)燃用煤質(zhì)的多樣性。 b. )雙還原氧化區(qū)分布明顯，區(qū)域合理。 d.）在爐內(nèi)全區(qū)域采用射流組合，簡(jiǎn)單易行。 不加一次風(fēng)穩(wěn)燃器時(shí)，穩(wěn)燃能力下降，與主燃區(qū) α有關(guān)。 燃 用 煙 煤 時(shí)40~50%負(fù)荷不投油穩(wěn)燃 常規(guī)低 NOx燃燒技術(shù) 結(jié)渣沾污在還原區(qū)加強(qiáng)，灰熔點(diǎn)在該區(qū)下降近 100℃ ?？沙Ｄ瓴淮祷?。在主燃區(qū)有利于著火的氣動(dòng)力結(jié)構(gòu)與風(fēng)粉分配，可使穩(wěn)燃性能大大提高。 3．）磨損問(wèn)題 濃淡分離裝置及有關(guān)部件、管道的磨損問(wèn)題徐州電廠、 可行性研究報(bào)告 9 南京熱電廠出現(xiàn)過(guò)。這樣，一是煤種適應(yīng)性差；另外往往造成或是穩(wěn)燃能力不能達(dá)到要求，或是著火距離過(guò)近，造成噴口結(jié)焦及燒壞等現(xiàn)象 )。采用水平濃淡風(fēng)煤粉燃燒技術(shù)后，原高溫腐 蝕處壁面氧量 O2＞ %,高溫腐蝕得到了有效控制，并且在燃用 Vdaf=~15%的貧煤時(shí)，由 60%ECR 斷油穩(wěn)燃改善為 50%ECR 斷油穩(wěn)燃，鍋爐效率提高提高了 %。綜合 “風(fēng)包粉 ”和 “濃淡 ”燃燒的特點(diǎn)，根據(jù)不同爐型、不同煤種的要求，開(kāi)發(fā)研制成功水平濃縮煤粉燃燒器、水平濃淡風(fēng)煤粉燃燒器、徑向濃淡旋流煤粉燃燒器、不等切 圓墻式布置直流煤粉燃燒器等 “風(fēng)包粉 ”系列濃淡煤粉燃燒技術(shù)。 “風(fēng)包粉 ”系列 濃淡燃燒器 原理及特點(diǎn) “風(fēng)包粉 ”系列濃淡煤粉燃燒技術(shù)是針對(duì)我國(guó)電力工業(yè)對(duì)煤粉燃燒的需要，通過(guò)對(duì)爐內(nèi)燃燒器區(qū)域氣相及氣固兩相流場(chǎng)的深入研究，發(fā)現(xiàn)相當(dāng)一部分鍋爐爐膛內(nèi)存在煤粉向爐膛四周分離，從而產(chǎn)生一系列不良后果 。 c.）制粉系統(tǒng)一次風(fēng)無(wú)法調(diào)整，造成一次風(fēng)風(fēng)速各角不一，致使各角剛性不一，無(wú)法與二次風(fēng)組成合理燃燒工況 (一、二次風(fēng)動(dòng)量比失衡 )，爐膛火焰偏斜，運(yùn)行中乙側(cè)墻和后墻爐膛火焰溫度較其它部分高。 ℃ 爐膛出口煙氣溫度 θ＂ ℃ 總輻射受熱面積 HFS m2 爐膛總面積 Fz m2 輻射傳熱量 QFS kcal/kg 可行性研究報(bào)告 6 類(lèi)別 名稱(chēng) 符號(hào) 單位 數(shù)值 容積熱負(fù)荷 QV kcal/m3h 103 截面積熱負(fù)荷 QF kcal/m3h 106 輻射受熱面熱負(fù)荷 Bj QFS/ HFS kcal/m3h 103 減 溫 器 型 式 － － 噴水減溫 一級(jí)減溫幅度 Δt1 ℃ 二級(jí)減溫幅度 Δt2 ℃ 額定負(fù)荷一級(jí)噴水量 ΔD1 % 額定負(fù)荷一級(jí)噴水量 ΔD2 % 6 尾部 受熱 面 省煤器沸騰率 X % 0 預(yù)熱器進(jìn)風(fēng)溫度 tR ℃ 30 熱風(fēng)溫度 trf ℃ 排煙溫度 tpy ℃ 5 號(hào) 鍋爐 1996 年 由哈工大將原燃燒器改造為濃淡燃燒器，改造后的燃燒器仍然存在影響鍋爐運(yùn)行穩(wěn)定、安全的因素。各二次風(fēng)噴口均設(shè)置單獨(dú)的風(fēng)量調(diào)節(jié)裝置。一次風(fēng)噴口與二次風(fēng)噴口以反切的方法布置，兩者的中心線夾角為5176。爐膛出口 煙氣 溫度為℃ 。在后豎井布置有上級(jí)省煤器、上級(jí)空氣預(yù)熱器、下級(jí)省煤器和下級(jí)空氣預(yù)熱器。仰角的折焰角。鍋爐結(jié)構(gòu)全部為鋼結(jié)構(gòu)，除下級(jí)省煤器和空氣預(yù)熱器采用支承方式外，鍋爐本體全部懸吊于頂板上。 主要設(shè)計(jì)原則 工藝系統(tǒng)設(shè)計(jì)應(yīng)在保證電廠安全生產(chǎn)的條件下盡可能的利用現(xiàn)有條件，減少拆遷量，以減少投資。 f.)燃燒器系統(tǒng)保溫油漆及耐火塑料澆注。 設(shè)計(jì)范圍 對(duì) 5 號(hào)鍋爐燃燒系統(tǒng)進(jìn)行改造 ： a.） 燃燒器本體及固定裝置。 為了解決現(xiàn)有問(wèn)題，保持鍋爐運(yùn)行的穩(wěn) 定性、安全性、經(jīng)濟(jì)性， 以適應(yīng)燃燒多煤種的需要 ，遼陽(yáng) XX 分公司熱電廠 對(duì) 5 號(hào) 鍋爐進(jìn)行燃燒系統(tǒng)改造 是必要 的 。爐膛頂棚管標(biāo)高 米，運(yùn)轉(zhuǎn)層標(biāo)高為 米。角，形成冷灰斗，后水冷壁在爐膛出口下緣向爐內(nèi)凸起形成具有35176。 遼陽(yáng) XX 分公司 熱電廠 鍋爐裝置 5 號(hào) 爐燃燒器改造 項(xiàng)目工程 可行性研究報(bào)告 電力工程設(shè)計(jì)甲級(jí)證書(shū) 工程咨詢(xún)甲級(jí)資質(zhì)證書(shū) XX 電力勘測(cè)設(shè)計(jì)院 目 錄 1 概述 ……………………………………………………………… ……………… …1 項(xiàng)目概況及改造的必要性 設(shè)計(jì)依據(jù) 設(shè)計(jì)范圍 主要設(shè)計(jì)原則 2 燃燒器 改造 .........……………………………………………… …………… ..…….2 燃燒器改造 改造前后節(jié)能情況 3 施工輪廓進(jìn)度 ……………………………………………… …………… .………. 15 4 投資估算及經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià) ……………………………………… …………… ………. .16 投資估算 經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià) 5 結(jié)論 ……………………………
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