【正文】 內立桿： NG1k=， NG2k=； 活荷載按照 2個裝修作業(yè)層（荷載為 2 kN/m2）計算，活荷載合計值∑ Qk=4 kN/m2。 μz 風荷載高度變化系數，按照荷載規(guī)范的規(guī)定采用： 第 1 段：高度 米，腳手架底部μ z=，腳手架頂部μ z=； 第 2 段：高度 米，腳手架底部μ z=，腳手架頂部μ z=； 經計算得到，風荷載標準值為 : 第 1段：高度 米，腳手架底部 Wk=，腳手架頂部Wk=； 第 2段：高度 米，腳手架底部 Wk=，腳手架頂部Wk=； 六、立桿穩(wěn)定性計算 (一 )基本數據計算 依據《扣件式規(guī)范》第 條： 長細比λ = l0/i = kμh/i=μh/i（ k取為 1） 查《扣件式規(guī)范》表 得： μ = ； 立桿的截面回轉半徑： i = cm； λ = 1 100/= 立桿實際長細比計算值λ = 小于容許長細比 210，滿足要求！ φ 長細比λ = l0/i = kμh/i= 1 100/=； 穩(wěn)定系數 φ查《扣件式規(guī)范》附錄 表得到： φ= ； Mw Mw = 經計算得到，各段彎矩 Mw為： 第 1段：高度 米，腳手架底部 Mw= ,外立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的軸心壓力設計值 N =（ NG1k+NG2k）＋ ∑ NQk 經計算得到，各段 N值為： 第 1 段：高度 米，腳手架底部 N=（ +）+ + 30%=； 第 2 段：高度 米，腳手架底部 N=（ +）+ =； 抗壓應力計算值 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] 經計算得到，各段 σ值為： 第 1 段：高度 米，抗壓應力計算值σ =； 第 2 段：高度 米，抗壓應力計算值σ =； 組合風荷載時，第 1段 (高度 米 )外立桿實際抗壓應力計算值σ =[f]=，滿足要求！ 組合風荷載時，第 2段 (高度 米 )外立桿實際抗壓應力計算值σ =[f]=，滿足要求！ ,外立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的軸心壓力設計值 N =（ NG1k+NG2k） +∑ NQk 經計算得到，各段 N值為： 第 1 段：高度 米，腳手架底部 N=（ +）+ + 30%=； 第 2 段：高度 米，腳手架底部 N=（ +）+ =； 抗壓應力計算值 σ = N/(φA)≤ [f] 經計算得到，各段 σ值為： 第 1 段：高度 米，抗壓應力計算值σ =； 第 2 段：高度 米，抗壓應力計算值σ =； 不組合風荷載時，第 1 段 (高度 米 )外立桿實際抗壓應力計算值σ =[f]=，滿足要求！ 不組合風荷載時，第 2段 (高度 米 )外立桿實際抗壓應力計算值σ =[f]=，滿足要求！ (三 )內立桿穩(wěn)定性計算 全封閉雙排腳手架僅考慮外立桿承受風荷載的作用，內立桿不考慮風荷載作用。 第 1次卸荷點高度為 米，鋼絲繩上下吊點的豎向距離 ls 為 米，吊點水平距離 倍于立桿縱距； 各卸荷點鋼絲繩卸荷計算方法是相同的，下面我們僅給出第一次卸荷的計算過程，其他的卸荷點直接給出計算結果。 計算中 [Fg]取 ， α=， K=6，得到： 選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑 為： d =(2 6/) = mm。 八、連墻件的穩(wěn)定性計算 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = m2； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φ 懸臂部分受腳手架荷載 N和水平鋼梁自重荷載的共同作用。 m) 各支座對懸挑梁的支座反力由左至右分別為： R1=； R2=； R3=； R4=。 經過計算得到最大應力 σ = 106 /( 237000 )= N/mm2； 懸挑梁的穩(wěn)定性計算 σ =[f]=215N/mm2，滿足要求 ! 十一、拉繩的受力計算 鋼繩承受全部荷載，通過軟件電算程序計算得到鋼繩的支點從左至右支座反力分別為： R1=； R2=。 [Fg] = αFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ ； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對 6 1 6 3 6 61 鋼絲繩分別取 、 和 。 經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 H (H/2h + 1) L/l 腳手板面積 (m2) S = 根據以上公式計算得長桿總長 ；小橫桿 13167 根；直角扣件 52114個；對接扣件 9412 個；旋轉扣件 2824 個；腳手板 。 la (H/h + 1) n2 十三、錨固段與樓板連接的計算 水平懸挑梁與樓板壓點采用壓環(huán)鋼筋，拉環(huán)強度計算如下： 水平懸挑梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R=； 壓環(huán)鋼筋的設計直徑 D=18mm； 水平懸挑梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 : σ = N/2A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》 每個拉環(huán)按 2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于 50N/mm2；依據《扣件架規(guī)范》第 條，當采用 2 個錨點時承載力應乘以 的折減系數，所以吊環(huán)應力不應大于50 =； A=πD2/4= 182/4= σ=N/2A= 103/( 2)=； 水平懸挑梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側 30cm 以上搭接長度。 K＝ 6。 各支點的支撐力 RCi=RUisinθi 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1=； RU2=。 m； 最大應力 σ =M/+N/A= 106 /( 237000 )+ 103 / 3550 = N/mm2； 懸挑梁的最大應力計算值 σ= N/mm2 小于抗壓強度設計值 205N/mm2，滿足要求 ! 十、懸挑梁穩(wěn)定性計算 懸挑梁采用 20a號工字鋼 ,計算公式如下： σ = M/φbWx ≤ [f] 其中 φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB5001720xx)附錄 B 得到： φb= 由于 φb大于 ，依《鋼結構設計規(guī)范》 (GB5001720xx) 附表 B，按照下面公式調整： 得到 φb39。 懸挑梁的截面慣性矩 I = 2370 cm4，截面抵抗矩 W = 237 cm3，截面積 A = cm2，線密度 G = kg/m。[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； 由長細比 l/i = 700/ 的結果查表得到 φ=； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 102 205 103 = kN； Nl= Nf=，連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 實際吊環(huán)選用直徑 D=18mm 的 HPB235 的鋼筋制作即可。 卸荷 鋼絲繩的最大軸向拉力為 [Fg]= T1 = kN。我們按照上段傳給下 段 30%恒荷載計算。 m； (二 )外立桿穩(wěn)定性計算 采用鋼絲繩卸荷的腳手架并不是在卸荷點處斷開的，所以，上段的荷載總有一部分是會傳到下段的。μs 外立桿： NG2k3= n3（ la gk3+） = 4（ +） = kN； 3)圍護材料的自重標準值 NG2k4 采用 2300 目 /100cm2， A0= 密目安全網全封閉，自重標準值gk4=。 H 根據鋼絲繩卸 荷點的位置，把腳手架分成以下 2段；各段腳手架搭設高度H為： 第 1段：高度 米，腳手架高度 [H]= 米； 第 2段：高度 米，腳手架高度 [H]= 米； 各段靜荷載標準值的計算過程完全相同，我們僅給出第 1段靜荷載標準值的計算過程，最后給出各段的最終計算結果。 m) 變形計算簡圖 變形圖 (mm) 計算得到： 最大彎矩： M= 最大變形： ν= mm 最大應力計算值 σ = 106/ 103= N/mm2； 小橫桿實際彎曲 應力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 最大撓度 ν=； 小橫桿實際最大撓度計算值 ν= 小于最大允許撓度值 min（ 1000/150， 10） =，滿足要求！ 四、作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計算 根據實