【正文】 肋間橫撐在加工廠內(nèi)完成與拱肋節(jié)段的嚙合加工并試拼裝，確保其加工精度，減少由于誤差而引起的工地現(xiàn)場(chǎng)的拼裝困難，盡快的完成一個(gè)吊裝單元，確保結(jié)構(gòu)安全施工。各吊段間拼裝接頭，先用高強(qiáng)螺栓拼裝，然后焊接法蘭盤(pán)周邊。各拼裝接頭的螺栓拼接和焊縫焊接施工，采用懸掛工作平臺(tái)來(lái)完成。調(diào)索作業(yè)根據(jù)設(shè)計(jì)方和施工監(jiān)控方現(xiàn)場(chǎng)共同發(fā)布的調(diào)索索力和拱肋標(biāo)高、調(diào)索順序，對(duì)每一號(hào)索采用張拉設(shè)備逐根，分級(jí)、對(duì)稱(chēng)張拉。合攏前通過(guò)扣索、抗風(fēng)索，對(duì)拱肋進(jìn)行線形、標(biāo)高的調(diào)整，并根據(jù)需要進(jìn)行溫度修正， 選擇溫度穩(wěn)定時(shí)段用設(shè)計(jì)臨時(shí)合攏構(gòu)造實(shí)施瞬時(shí)合攏。合攏后對(duì)拱肋線形及位置實(shí)施精確測(cè)量，通過(guò)扣索和拱頂合攏裝置進(jìn)行精調(diào)，調(diào)整合格后固定合攏裝置，進(jìn)行各扣段間連接的焊接工作，完成后拆除臨時(shí)合攏裝置。松扣后對(duì)拱肋進(jìn)行全面測(cè)試，根據(jù)測(cè)量結(jié)果來(lái)決定：① 糾偏方式（適當(dāng)調(diào)整浪風(fēng)索、部分扣索索力等）。主拱圈吊裝合攏并灌注完鋼管內(nèi)砼后，著手進(jìn)行拱上立柱、吊桿和系桿的安裝。第三章 纜吊系統(tǒng)設(shè)計(jì) 概述根據(jù)設(shè)計(jì)文件精神及工地的基本情況，以及我公司的設(shè)備人員情況，采用無(wú)支架纜索吊裝。各種鋼繩的規(guī)格如表(2)所示：　 工作天線鋼索規(guī)格表 表(2)　工作天線設(shè)計(jì)參數(shù)計(jì)算結(jié)果（一套） 表(3)跨　　徑(m)主索垂度最小1/，最大1/14設(shè)計(jì)吊重(T)10Φ39普通鋼繩主索(根)2 主索重載安全系數(shù)(線)1 牽引索安全系數(shù)牽引卷?yè)P(yáng)機(jī)拉力(KN)(線)4 起吊索安全系數(shù)起吊卷?yè)P(yáng)機(jī)拉力(KN)　卷?yè)P(yáng)機(jī)選擇(1) 4臺(tái)5T普通中速卷?yè)P(yáng)機(jī)一牽引；(2) 4臺(tái)5T普通中速卷?yè)P(yáng)機(jī)一起吊；　吊具設(shè)計(jì)　概述拱肋吊裝系統(tǒng)吊具包括纜索跑車(chē)、起吊滑車(chē)組、吊點(diǎn)分配梁、吊點(diǎn)、夾具等結(jié)構(gòu)。 ③ 單個(gè)跑車(chē)承受的豎向力T＝245KN④ 各部位應(yīng)力安全系數(shù)K≥⑤ 滑車(chē)的滑輪內(nèi)嵌入柱式流動(dòng)軸承(2) 跑車(chē)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（跑車(chē)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)另見(jiàn)詳圖）　起吊滑車(chē)組設(shè)計(jì)(1) 設(shè)計(jì)依據(jù)及技術(shù)指標(biāo)① 起吊繩走線數(shù)8線；② 起吊繩直徑Φ22mm③ 滑車(chē)組直徑與起吊繩直徑之比為D/d=450/22=(一般要求D/d≥20)符合要求，因此滑車(chē)組滑輪直徑取450mm。(2) 配重塊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)每個(gè)吊點(diǎn)配重56KN，由兩塊實(shí)體塊件體提供，每塊重28KN。吊塔塔頂及塔腳分配梁采用I36c工字鋼組拼。② 索鞍結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)*a設(shè)計(jì)指標(biāo)及技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（以吊裝主要受力控制設(shè)計(jì)）Ⅰ、(現(xiàn)以最不利的情況考慮)Ⅱ、單索垂直壓力T＝200KNⅢ、索鞍輪直徑D與主索直徑Φ之比為：D/Φ＝500/＝Ⅳ、滑輪嵌入軸承式滑動(dòng)軸承Ⅵ、索鞍輪接觸應(yīng)力安全系數(shù)K1≥Ⅶ、滑動(dòng)軸承鋼銷(xiāo)抗剪安全系數(shù)K2≥*b索鞍結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（以吊裝主索索鞍為例）索鞍結(jié)構(gòu)另見(jiàn)詳圖。一端系與塔頂，一端與纜風(fēng)錨碇連接。（即通風(fēng)纜）。采用Φ22圓鋼制作接閃器，每塔的兩根立柱上分別設(shè)置一根；同時(shí)用Φ16圓鋼外套PVC防護(hù)管作為引下線，接至承臺(tái)與相應(yīng)的接地裝置相連接，接地裝置即為承臺(tái)鋼筋網(wǎng)和樁基鋼筋網(wǎng)。　試吊運(yùn)行試驗(yàn)的設(shè)計(jì)及實(shí)施(1) 吊重的設(shè)計(jì)本纜索系統(tǒng)共布置二組，每組的設(shè)計(jì)吊重為65T，試吊時(shí)考慮50%， 75%，105%和125%的超載，（不含吊具重及配重）。每次荷載起吊后持荷時(shí)間不得小于 1小時(shí)，除125%級(jí)以外其它須進(jìn)行全跨范圍內(nèi)的行走，同時(shí)對(duì)兩岸吊塔監(jiān)控觀測(cè)，動(dòng)力系統(tǒng)（卷?yè)P(yáng)機(jī)）測(cè)試，以及各部位結(jié)構(gòu)件的觀測(cè)并記錄。①跑車(chē)和定滑輪重 P1=2=②吊點(diǎn)重及配重 P2=2(+1)=③起重索自重(走“8”布置) P3=2880 ④主拱肋重P4=65t(，其中有掛籃及爬梯等) 　 　作用于一組主索上的集中力為P總： P總=P1+P2+P3+=+++= 吊重后，計(jì)算跨中主索的最大張力張力安全系數(shù)K＝，此時(shí)主索產(chǎn)生的拉力最大，并控制主索設(shè)計(jì)：T=∑Tmax/K=(6)/=≈，因?yàn)榭缰袝r(shí)此時(shí)H≈T 故 根據(jù)公式： f=(GL)/（8H）+(PL)/(4H)f=(21)/(8)+()/(4)=+=28ｍ故相對(duì)垂度：f/L=28/=＝1/由于錨固段長(zhǎng)度較長(zhǎng)，主索應(yīng)按三跨計(jì)算鋼絲繩(637+1)相應(yīng)彈性模量為75600MPa換算彈性模量為：E＝75600MPａ(由《公路橋梁施工計(jì)算手冊(cè)》)換算彈性模量： Eη=L/∑LE={（++）}75600=31328MPa A=K1K2/H2H+W(24K1/L) (公式) 式中： W=0 (此時(shí)不計(jì)支座位移)K1=(EηFcos2β)/24=EηF/24=313286=6606057(N)≈(t)K2=3P(P+G)+G2=3(+21)+212＝11237t2 故: A=11237/=18(t) 計(jì)算跑車(chē)架設(shè)時(shí)跨中的垂度 此時(shí)作用在主索上的集中荷載為跑車(chē)自重PX，求跑車(chē)作用于跨中時(shí)的跨中垂度。已知：主索垂直力: V=P= 跑車(chē)輪數(shù): n=64=24個(gè) 主索面積： F=6=(mm2) 主索拉力： T=H=將以上數(shù)值代入公式： =398+ =（N/mm2）應(yīng)力安全系數(shù) K=σmax/σ=1700/=［3］(2)索鞍處主索彎曲應(yīng)力此時(shí)以跑車(chē)吊重后位于塔架前時(shí)應(yīng)力最大，索鞍輪數(shù)n=6，X=10處的水平張力計(jì)算： K3=12PX（G+PX）=12（21+）=43183t2 X(LX)=10（）＝3615 m2 C=K1K3/L2＝（43183）/＝207(t3/m2)B+C(LX)X=291325+2073615=1039630(t3/m2)代入張力方程： HX318HX21039630=0試算得： HX=110主索曲線方程：y=fx=gX(LX)/2HCOSβ+PX(LX)/HL=3615/(2110)+(3615)/(110)=+=tga2＝故：a2= (a2為主跨主索在索鞍處的水平夾角)下面計(jì)算(主索地錨一側(cè)在索鞍處的水平角a1)tga1＝（15048）/284＝ 故：a1=索鞍處主索張力： T=110/Cosa2=125ｔV=T(Sina1+Sina2)=125(+)=＝247+585＝832N/mm2應(yīng)力安全系數(shù)：K=σmax/σ=1700/832=［2］（說(shuō)明索鞍設(shè)單排滑輪可以滿(mǎn)足索鞍處主索張力的要求）。 跑車(chē)運(yùn)行阻力W1W1=PSinγ+μPCosγ=+=+= (t) (,根據(jù)《雙曲拱橋無(wú)支架施工》) 起重索運(yùn)行阻力W2 計(jì)入沖擊時(shí)ｙ＝(P/ａ)ｕ＝W2=2（1?ａ＋ｂ）ｙ＝2（（5+4））＝后牽引索的松馳張力W3不大，故不計(jì)入?？鬯?00噸。 ①跑車(chē)和定滑輪重 P1=2= ②吊點(diǎn)重及配重 P2=2(+1)= ③起重索自重(走“8”布置) P3=2880≈ ④主拱肋重P4=65t(，其中有掛籃及爬梯等) 作用于一組主索上的集中力為P總： P總=P1+P2+P3+=+++= 吊重后，計(jì)算跨中主索的最大張力（考慮到主索為舊索），此時(shí)主索產(chǎn)生的拉力最大，并控制主索設(shè)計(jì)：T=∑Tmax/K=(9)/=≈T 故: 根據(jù)公式： f=(GL)/（8H）+(PL)/(4H)f=(21)/(8)+()/(4)=+=故相對(duì)垂度：f/L=＝1/由于錨固段長(zhǎng)度較長(zhǎng)，主索應(yīng)按三跨計(jì)算，鋼絲繩(637+1)相應(yīng)彈性模量為75600MPa。已知：主索垂直力 V=P= 跑車(chē)輪數(shù) n=94=36個(gè) 主索面積： F=9=(mm2) 主索拉力： T=H=將以上數(shù)值代入公式： =+=441（N/mm2）應(yīng)力安全系數(shù) K=σmax/σ=1700/441=［3］(2)索鞍處主索彎曲應(yīng)力跑車(chē)吊重后，位于塔架前時(shí)應(yīng)力最大，索鞍輪數(shù)n=9，X=10處的水平張力計(jì)算(此時(shí)的吊重與跨中吊重，其重量相差不大，)： K3=12PX（G+PX）=12（21+）=43183t2 X(LX)=10（）=3615 m2 C=K1K3/L2=（43183）/=215(t3/m2)B+C(LX) X=303717+2153615=1080942(t3/m2)代入張力方程： HX21080942=0試算得： HX=106主索曲線方程：y=fx=gX(LX)/2HCOSβ+PX(LX)X/(HL)=3615/(2106)+(3615)/(106)=+=tga2=故：a2=290 (a2為主跨的主索在索鞍處的水平角)下面計(jì)算(主索地錨一側(cè)在索鞍處的水平角a1)tga1＝（）/191＝ 故：a1=索鞍處主索張力：T=106/Cosa2=121ｔV=T(Sina1+Sina2)=121(+)=122t＝238+475＝713N/mm2應(yīng)力安全系數(shù)：K=σmax/σ=1700/713=［2］ 起重索計(jì)算(1)、跑車(chē)中起吊索采用Φ22鋼絲繩走“8”布置有效繩數(shù)n=8,轉(zhuǎn)向滑輪 c=2；查表得：a=（說(shuō)明滑輪采用η＝） (2)、起重卷?yè)P(yáng)機(jī)收緊拉力 y=pu /a其中：p=1/2(p2+p3+)=1/2(++)=考慮起吊的不均勻受力和起吊時(shí)的沖擊影響取u= 　　 y=[pu]/a＝[]/=[8= t]故：我們可以采用8ｔ卷?yè)P(yáng)機(jī)作為動(dòng)力裝置。W =W1+W2＝+＝由于在跑車(chē)上設(shè)一動(dòng)滑輪故y=1/2W=＝（靠近主塔的緊張地段采用5t卷?yè)P(yáng)機(jī)輔助牽引）因此，我們采用10t的卷?yè)P(yáng)機(jī)能夠滿(mǎn)足要求。下部為硬塑—半堅(jiān)硬狀的粘土、亞砂土及砂卵石等承載力較高的地層，下臥基巖為泥質(zhì)較硬巖石較完整，橋位區(qū)基巖埋深變化大，上部力學(xué)性質(zhì)較好的硬塑—半堅(jiān)硬粘土、—，基巖埋深45ｍ。　主索地錨總體布置（總體布置見(jiàn)另圖）　主要材料(1) 混凝土：采用25號(hào)片石砼?！〉劐^結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)　外形設(shè)計(jì)另見(jiàn)詳圖。）4040］＝2540（KN）F每米＝F/13＝K＝（EP+F每米）/T＝（+）/264＝＞［2］②抗拔驗(yàn)算：K＝（G+G1V）/V＝（9648+26522141）/2141＝［2］③傾覆驗(yàn)算：M穩(wěn)定力矩＝G5+G18＝96485+26528＝69456KN/mM傾覆力矩＝H+γ7＝3426+21417＝K=M穩(wěn)定力矩/M傾覆力矩＝69456/＝≥［］ 南縣岸上游地錨穩(wěn)定性驗(yàn)算：(同理可算得)益陽(yáng)岸上游地錨：K抗拉＝≥［2］；K抗拔＝11≥［2］；K抗覆＝5≥［］ 南縣岸上游地錨穩(wěn)定性驗(yàn)算：益陽(yáng)岸下游地錨：K抗拉＝4≥［2］；K抗拔＝≥［2］；K抗覆＝≥［］ 南縣岸上游地錨穩(wěn)定性驗(yàn)算：南縣下游樁基承臺(tái)地錨計(jì)算：。h1＝3（d+1）=）＝+()()=b1＝=(m)②25砼的彈性模量：En=103Mpa(由《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》附表查得)③I（慣性矩）＝πd4/64＝＝故： ＝аh=46=4按彈性樁計(jì)算(3)%的灌注樁的單樁水平承載力設(shè)計(jì)值：Rh=а3EIχ0a/Vχ 式中EI－樁身抗彎剛度，對(duì)于鋼筋砼EI＝。 Fhs /Fvs =（519）=則h=+50==600有效高度h0=60050=550mm,h1=60mm向受力鋼筋截面面積As　　　因剪跨比a/h0=120/550=As≥aFv/()+(Fh/fy)其中Fv=415KN Fh=A=140mm,ho=165mm a=。Vχ－樁頂水平位移系數(shù)，（查表）Rｈ＝（）3106＝1982（KN）因此整個(gè)承臺(tái)樁基礎(chǔ)不考慮承臺(tái)本身與填土的摩擦能抵抗水平為RR＝K4Rｈ（K為工作系數(shù)）＝41982＝（KN）而主索產(chǎn)生的水平力為：H＝（）T=3628(KN)(4)穩(wěn)定系數(shù)KK＝R/H＝＝≥［2］(5)拔驗(yàn)算：主索產(chǎn)生的豎向力為：V＝4040=1777(KN)而承臺(tái)自重為：G＝＝，顯然不考慮樁基自重和樁基產(chǎn)生的負(fù)摩阻力，抗拔都滿(mǎn)足要求：K＝G/V＝＝＞［2］(6)抗傾覆驗(yàn)算：圖(13)tgβ1=tgβ2=故α1＝β1+30＝ 。(1)地基變異系數(shù)：整個(gè)樁長(zhǎng)范圍內(nèi)由不同的土質(zhì)層組成，每個(gè)土質(zhì)層都對(duì)應(yīng)著一個(gè)地基變異系數(shù)。在根據(jù)以上因素初步擬定其結(jié)構(gòu)尺寸后，進(jìn)行主纜力及自重作用控制截面的抗剪能力驗(yàn)算，并結(jié)合地形與上部構(gòu)造物等因素，對(duì)構(gòu)造進(jìn)行細(xì)化，最終確定錨碇尺寸?！〉劐^基礎(chǔ)設(shè)計(jì)　設(shè)計(jì)荷載　 主索錨碇基礎(chǔ)設(shè)計(jì)荷載及內(nèi)力 表(5)　結(jié)構(gòu)特點(diǎn)南縣岸下游吊錨為樁式錨，樁長(zhǎng)為49m。根據(jù)吊錨所在地質(zhì)情況，設(shè)計(jì)吊錨益陽(yáng)岸及南縣上游岸采用重力式錨碇；南縣岸下游由于地質(zhì)情況采用樁式錨碇。第五章 主索錨固系統(tǒng)　主索地錨總體設(shè)計(jì)　地質(zhì)條件茅草街大橋益