干粉混拌機設計(文件)
【正文】 輪上時，并非沿輪周彎曲成圓弧性，而是折成正多邊形的一部分，此正多邊形的邊長為，邊數(shù)為鏈輪的齒數(shù)。設計步驟：1． 鏈輪齒數(shù)z1 、z2和傳動比i小鏈輪齒數(shù)z1對鏈傳動的平穩(wěn)性和使用壽命有較大影響。（取整），且。過大時，鏈條在小鏈輪上的包角過小，將減少嚙合齒數(shù)，因而易出現(xiàn)跳齒或加速輪齒的磨損，故可用二級或二級以上的傳動。根據(jù)Pca ==960r/min，可選10A1，查表得p=。所以，為使鏈傳動結(jié)構(gòu)緊湊、壽命長，盡量取小節(jié)距的單排鏈。6． 驗算鏈速 由=960*21*。二． 單鏈條滾子鏈傳動的設計計算 、z2和傳動比i齒數(shù)的選取原則：（1）鏈傳動速度高時，齒數(shù)多些；（2）為考慮磨損均勻，鏈輪齒數(shù)應取與鏈節(jié)數(shù)互為質(zhì)數(shù)的奇數(shù)，并優(yōu)先選用以下數(shù)列：112223579114。當v2m/s且載荷平穩(wěn)時，可達10。一般（張緊或托板），中心距不可調(diào)時。一定條件下，節(jié)距越大，鏈傳動承載能力越強，但節(jié)距越大，鏈傳動的多邊形效應越嚴重，動載荷、沖擊、振動越嚴重。=1500mm。下面對其進行計算： 由上一步驟已經(jīng)算出鏈輪的壓軸力，即：Q=3323N。NNNNNNNNNNNN字。后來，在導師的帶領下見到了干粉混拌機，并親眼目睹了干粉混拌機的工作過程，以及選用鏈傳動是因為其多邊形效應，對干粉混拌機機架總體設計有了基本概念。經(jīng)過一個多月的忙碌，我已設計出基本符合要求的干粉混拌機機架。感謝所有曾經(jīng)給我理解、關心和幫助的朋友們！參考文獻[1] 王 凱. 攪拌設備[M]. 北京: 化學工業(yè)出版社, 2003 [2] 陳工宇. 攪拌設備設計[M]. 上海: 上海科學技術出版社, 1985[3] (第6版).北京：高等教育出版社,1996. [4] 王凱，馮連芳。2002,13（2）：108110[7] 汪用澎。新型建筑干拌砂漿指南[M].北京：中國建筑出版社，2004[13] Jakob Wolfisberg,[M]. [14] 李盛彪，黃世強，王石泉?；瘜W工業(yè)出版社。可再分散乳膠粉在水泥砂漿中的應用[J]. 混凝土，2003，(4).[16] 鞠艷麗，張雄。圓筒混拌機內(nèi)物料運動分析。52. [5] 陳志平，章序文，林興華。 致 謝本文在康紅偉老師的悉心指導下完成，導師對專業(yè)的一絲不茍，對學生嘔心瀝血，使我很受感動，在此向尊敬的康紅偉老師致以最崇高的敬意和衷心的感謝。在老師和同學們的幫下我解決了電機、鏈傳動系統(tǒng)設計中所遇見的問題，以及軸承座的選擇。本文設計的無重力雙軸干粉混拌機為制造業(yè)提供了一種全新的設備方案。（1） 求垂直面的支承反力（2） 求水平面的支承反力（3） 繪垂直面的彎矩圖（4） 水平面的彎矩（5） 合成彎矩（1）1軸上的圓周力，徑向力，軸向力（2） 求垂直面的支承反力（3） 求水平面的支承反力（4） 繪垂直面的彎矩圖（5） 繪水平面的彎矩圖（6） 合成彎矩由軸的扭距、彎距圖可知，齒輪軸的輪齒處存在危險截面，因此在該處計算應力 （因扭轉(zhuǎn)切應力不是對稱循環(huán)應力，故引入折合系數(shù)α）取抗彎截面系數(shù) 截面上的彎曲應力 截面上的扭轉(zhuǎn)切應力 軸的彎扭強度條件為 查表151得 MPa所以 符合彎扭強度條件。Fe=P/v=1000*=2890*=3323N式中：Fe鏈傳遞的有效圓周力，N； KQ壓軸力系數(shù)，對于水平傳動，KQ=；對于垂直傳動KQ=。設計時，先定傳動的列數(shù)—查表911得Kp—由上式計算得P0—由圖913查得鏈號—查表91得節(jié)距p。這里取a0=（3050）p=（3050）*=11431905mm，取a0=1500mm。這里取Z1=21，Z2=57，i=Z2/Z1=57/21=計算功率Pca是根據(jù)傳遞的功率P，并考慮到載荷性質(zhì)和原動機的種類而確定，即Kz/Kp Kw由表查得KA=,Kz=，三排鏈，取Kp=，P=15*68%=Kz/Kp=**=a小，傳動結(jié)構(gòu)緊湊，但a太小，鏈條總長太短，單位時間里每一鏈節(jié)參與嚙合次數(shù)過多，加劇鏈的磨損和疲勞。由表98，試選v—選取z1，z1盡量用奇數(shù)。8． 小鏈輪轂孔最大直徑當確定了鏈條節(jié)距和小鏈輪齒數(shù)后，鏈輪的結(jié)構(gòu)和各部分尺寸已可定出（表93），轂孔的最大直徑dkmax也可定出，但
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