【正文】 ...................50 跨中截面 ....................................................................................................50 /4 處截面 .................................................................................................52l 支點截面 ....................................................................................................5314 最小配筋率復(fù)核 ............................................................................................5615 鉸縫計算 ........................................................................................................57 鉸縫剪力計算 ............................................................................................57 鉸縫抗剪強度計算 ....................................................................................5916 畢業(yè)設(shè)計總結(jié) ...............................................................................................61參考文獻 .............................................................................................................62附錄 外文文獻翻譯 .........................................................................................63致 謝 ...................................................................................................................7511 方案比選 比選方案的主要標準隨著科學(xué)技術(shù)的不斷進步，橋梁設(shè)計、建造理論也不斷發(fā)展和成熟。 設(shè)計方案蓼 水 河 全 長 97 公 里 ， 流 域 面 積 1141 平 方 公 里 。本橋上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，下部結(jié)構(gòu)為 150cm 兩柱式墩、臺，基礎(chǔ)采用 180cm 鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。圖 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋布置圖4表 預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱型梁橋跨徑 4х16m 4х16m安全性 自重輕，跨徑合適，施工安全。美觀性 橋型流暢美觀，與周圍環(huán)境和諧。采用預(yù)制裝配的施工方法，施工周期短。故人行道和欄桿單側(cè)的自重線密度為：??????m/???????（2）橋面鋪裝上層采用 厚瀝青混凝土，下層采用 厚 C40 防水混凝土，則全橋?qū)掍佈b層每延米重力為 ，為/）（了計算方便，橋面系的重力可平均分配到各空心板上，則每塊空心板分配到的每延米橋面系重力為 m/???? 鉸縫自重計算（二期結(jié)構(gòu)自重） 3G/????）（由上述計算得空心板每延米總重力為 m/? /????由此可計算出簡支空心板永久作用效應(yīng)，計算結(jié)果見下表表 作用效應(yīng)彎矩（KN m）?作用效應(yīng)剪力 V/KN作用種類作用集度（KN/m）計算跨徑m 跨中 1/4 跨 支點 1/4 跨 跨中?G 0? 0 011 可變作用效應(yīng)計算公路—Ⅰ級車道荷載的均布荷載標準值為 和集中荷載標準值 為kqkPm/?計算彎矩時， ?? ??????????計算剪力時， ? 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)計算結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù) 與結(jié)構(gòu)的基頻 有關(guān)，故應(yīng)先計算結(jié)構(gòu)的基頻?f 2c HEI ??????其中： m/kg./ ?G由于 ，?㏑f1760??.? 汽車荷載橫向分布系數(shù)空心板跨中和 處的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板法計算，支點按杠桿原理法計l/4算，支點至 點之間截面的荷載橫向分布系數(shù)通過直線內(nèi)插求得l/(1)跨中及 l/4 處得荷載橫向分布系數(shù)計算首先計算空心板的剛度參數(shù) γ= ，由前面計算可知： ??????TI， ，單板寬 ，??I ??TI ?，代入上式得5l ???????在求得的剛度參數(shù)后，可依板塊個數(shù)及所計算板號按 γ 值查附表 A（鉸接板橋荷載橫向分布系數(shù)影響線表）得各板塊軸線處的影響線坐標。表 板號 1 2 3 4 5 6 7 8 91 2 3 4 5 13 圖 各板的荷載橫向分布影響線及橫向最不利布載圖14各板的荷載橫向分布系數(shù)如下表：計算公式為： ??汽汽 i21m? 人人 i表 板號 1 2 3 4 5荷載 兩車道 人群荷載兩車道 人群荷載兩車道 人群荷載兩車道 人群荷載兩車道 人群荷載 荷載橫向分布系數(shù) 或汽m人 由上表可以看出，3 號板的汽車荷載橫向分布系數(shù)最大。部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足 的要求。?之間的凈距，對七股鋼絞線不應(yīng)小于 25mm，在構(gòu)件端部 10 倍預(yù)應(yīng)力鋼筋直徑范圍內(nèi)，設(shè)置 3—5 片鋼筋網(wǎng)。? 應(yīng) 力 鋼 筋普 通 鋼 筋圖 普通鋼筋及預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（cm）247 換算截面幾何特性計算 換算截面面積 0ASEPEA)1()10 ????（ 2s45csc ..9???AES PP，?????? ?20 ??? 換算截面重心位置預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋換算截面對空心板毛截面重心軸的靜矩為 ???????? ?3 sp01m4562 . .4).4)? ??? ）（（）（（ AASESEP??換算截面到空心板毛截面重心軸的距離為 （ 向 下 移 ）?AS換算截面重心至空心板截面下緣和上緣的距離分別為 ?????換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心及普通鋼筋重心的距離分別為 ?? 換算截面慣性矩 ????? ?410 ?? ????????sESpPEeAeAAI ??25 換算截面彈性抵抗矩下緣： 3810x01 ???IW上緣： 3810s01s ..47?I268 承載能力極限狀態(tài)計算 跨中截面正截面抗彎承載力計算跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點到截面底邊的距離 ，?力作用點到截面底邊的距離為 ，?至空心板截面底邊的距離為 fafpdsdps??A則跨中截面有效高度 ?? ??采用等效工字形截面來計算，上翼緣厚度為 ，上翼緣有效寬度為129m，肋寬 。在支座中心向跨中方向不小于 1 倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距應(yīng)不大于 100mm，故在支座中心到跨中 范圍內(nèi)箍筋間距取為100mm，其他梁段箍筋間距取為 250mm，箍筋布置如圖1078384925圖 空心板箍筋布置圖（cm）跨中部分箍筋配筋率為滿足最小配箍率的要求?? % ???????SA 斜截面抗剪承載力計算選取以下兩處截面進行空心板斜截面抗剪承載力計算：(1)距支座中心 處截面，距跨中距離為 ；40h/2? m7380x?28(2)距支座中心 處截面，距跨中距離為 ；m6750x?計算上述各處截面的剪力組合設(shè)計值，計算結(jié)果如下表表 截面位置（距跨中距離為 x/mm） 7780 7380 6750 3890剪力組合設(shè)計值 / ①距支座中心 處截面40mh/2?由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直線配筋，故此截面有效高度取與跨中相同，即 ，其等效工字形截面的肋寬為 。con0p6p0p0yelslcANIN?????式中 —換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力點的距離e ?NAel —換算截面重心至計算截面處的距離0y —預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固時的全部預(yù)應(yīng)力損失，先張法構(gòu)件傳力錨固時的39。% 查表知 ，??，?????，?32 上面式中其他數(shù)據(jù)的計算 MPIeNA ??????????????? % 2psps0s ???? ，P考慮自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間較長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩 ，??KNMG力為跨中截面： MPI ???/4 處截面：l .?支點截面： atMP?則全部縱向鋼筋重心處得壓應(yīng)力為跨中截面： P?/4 處截面：l 04支點截面： .?不得大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強度 的 倍，假設(shè)傳力錨固時pc ‘cuf混凝土強度達到 C45，則 ，故 ，因此跨中a45fcuMP?‘??截面、 /4 處截面、支點截面全部鋼筋重心處得壓應(yīng)力均小于 ，滿足規(guī)范l要求。3512.784043123T1=4℃25.℃8圖 空心板豎向溫度梯度（cm）對于簡支板橋，溫差應(yīng)力 cy0tttEAMN???正溫差應(yīng)力： cy0tttEIMN???式中 —混凝土線膨脹系數(shù)，查表可知，取為 —混凝土彈性模量E —截面內(nèi)的單元面積，計算時可按規(guī)則矩形截面進行近似計算yA —單元面積 內(nèi)溫差梯度平均值，均以正值代入。查表可知，溫度梯度作用頻遇值系數(shù)為 ，考慮溫差應(yīng)力，?應(yīng)組合下，梁底總拉應(yīng)力為 P?????則 . tkpcst MMP???滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土 A 類構(gòu)件的要求。對于部分預(yù)應(yīng)力混凝土 A 類構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，預(yù)制空心板應(yīng)該滿足： ??式中 —由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力t 2cxcxtp2?????????? t10spcxy???IM0sbISV? —在計算主應(yīng)力點，由預(yù)加應(yīng)力和按作用短期效應(yīng)組合計算的彎矩cx產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力sM —在計算主應(yīng)力點，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用短期效應(yīng)組?合計算的剪力 產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力sV —計算主拉應(yīng)力處按作用短期效應(yīng)組合計算的彎矩38 —計算截面按短期效應(yīng)組合計算的剪力設(shè)計值sV —計算主拉應(yīng)力點以上（或以下）部分換算截面面積對換算截面重心0S軸的面積矩b—計算主應(yīng)力點處構(gòu)件腹板的寬度 正溫差應(yīng)力11 纖維處： ?? . ? ??????????????22 纖維處： ? ?????? ????????33 纖維處： ???? ? ?????? ???????? 反溫差應(yīng)力：纖維處：1?? MP????纖維處：21t纖維處：3 上述計算中正值表示壓應(yīng)力，負值表示拉應(yīng)力。11 主梁變形驗算42 正常使用階段的撓度計算正常使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合進行計算，并考慮撓度長期增長系數(shù)。放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，???39。39。c39。39。 ?AS換算截面重心至空心板截面下緣和上緣的距離分別為 ??39。p(3)換算截面慣性矩 ??? ?410 22239。239。 ??IW 上緣： 381039。由以上計算可知，由預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值為 ，小于按荷載短期效應(yīng)計算的長期撓度值 ，? ?Ql置預(yù)拱度 。p?cp?45 跨中截面混凝土正壓應(yīng)力 的驗算kc?在使用階段，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面混凝土的壓應(yīng)力，對未開裂構(gòu)件有 MP?????式中 —由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力pt s01pp00pt eyeWNAINA??， .. MP?????????作用效應(yīng)標準組合為： ??KNM考慮板頂溫差應(yīng)力 86ptts1ptkc PW???? ???????????? 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉應(yīng)力 的驗算p受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力，對鋼絞線及未開裂構(gòu)件有 MP????? ktp??EP?式中 —按作用效應(yīng)標準組合計算的預(yù)應(yīng)力鋼絞線重心