【正文】 部柱肢的毛截面面積（㎜ 2）； f— 型剛強度設計值； ②綴條剛度按下式計算： λ =a/Rmin=310/= 式中 a— 綴條的長度與寬度取大者； Rmin— 截面的最小回轉(zhuǎn)半徑。 2）桿件軸心受壓強度驗算 σ = nAN?/ 其中σ — 桿件的壓應力； N — 桿件的 軸向壓力； An— 桿件的截面面積； λ — 桿件長細比，由 L/i的值確定； 桿件：取λ =560/=，根據(jù)λ查表計算得： ? = σ =41100/(3074)= N/mm2 附墻架桿件最大壓應力σ =N/An=＜ 215N/mm2,滿足要求。 m； 基礎采用 HRB335 鋼筋 ,fy=300N/mm2； As1=M/=10 6/(300130)= mm2； 按照最小配筋率ρ =%計算配筋； As2=ρ bh0=456130=89 mm2； 比較 As1和 As2，按 89mm2配筋，按構造配筋 4 14150mm； 基礎按構造配筋 4 14150mm，滿足要求。 內(nèi)立桿離墻 ，中 立桿采用雙扣件。 （ 3）荷載標準值 1）永久荷載標準值 每米立桿承受的結構自重標準值 腳手板采用鋼筋條柵腳手板 ,自重標準值為 2）施工均布活荷載標準值 施工堆載、活荷載 3）作用于腳手架上的水平風荷載標準值ω k 平臺搭設高度為 ,地面粗糙度按 B 類 ；風壓高度變化系數(shù)μ z=(標高+5m)； 擋風系數(shù) =,背靠建筑物按敞開，框架和開 洞墻計算，則腳手架風荷載體型系數(shù) μ s= = =,工程位于廣東 ,基本風壓ω 0=； 水平風荷載標準值 ω k= zμ sω ο == kN/m2 （ 1）荷載計算 鋼管自重 GK1=；腳手板自重 GK2== kN/m；施工活荷QK== kN/m； 作用于縱向水平桿線荷載標準值 永久荷載 q1=(+)=0. 12kN/m 施工活荷載 q2== kN/m （ 2）縱向水平桿受力驗算 平臺長度 ,按 3跨連續(xù)梁計算 L=。mm= mm 抗彎系數(shù) KMp= Mp=KMpPL=10 6=968820N (1)邊立桿 均布 荷載產(chǎn)生的支座反力為 ： R1== kN 集中荷載產(chǎn)生的支座反力為： R2=+= kN 支座反力最大值 Rmax=R1+R2=+= 橫向水平桿與邊立桿 1個扣件連接 Rmax=＜ Rc=,扣件抗滑移滿足 要求。 立桿 基礎底面面積 A= 地基承載力標準值為 fgk=135kN/m2,kc=1, 地基承載力 fg=kc fgk=1135=135 kN/m2 上部荷載為 F= 立桿基礎底面的平均壓力 P=F/A=立桿基礎底面的平均壓力 P=＜ fg=,滿足要求。立桿的步距 h=，立桿的縱距 b=，立桿的橫距 L=。采用Φ 48 鋼管 。 (1)立桿容許長細比驗算 計算長度附加系數(shù) k=；立桿步距 h=； 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)μ =； 立桿計算長度 Lo=kμ h== m λ =Lo/i=1000/= 長細比 λ= ＜ [λ]=210, 滿足要求。 mm σ =Mmax/W=970791/5080=橫向水平桿σ =＜ f=205N/mm2,抗彎強度滿足要求。 20 電白二建 丹姿集團花都工業(yè)園 ― 井架及卸料平臺安裝（拆除）方案 2） 撓度驗算 撓度系數(shù) Kυ 1= υ 1=K υ1q1L4/(100EI)=(10 3)4/(100206000121900)= mm 撓度系數(shù) Kυ 2= υ 2=K υ2q2L4/(100EI)=(10 3)4/(100206000121900)= mm υ max=υ 1+υ 2=+= [υ ]=1500/150= 與 10mm 縱向水平桿υ max=＜ [υ]=, 撓度滿足要求。mm= 橫向水平桿上設 3 根縱向水平桿；施工堆載、活荷載 ； 平臺上滿鋪腳手板。 十、卸料平臺計算書 (1)基本參數(shù) 卸料平臺寬度 ， 長度 ,搭設高度 。 井架單支型鋼 所傳遞的集中力為： F=N/4=； (2)井架單肢型鋼與基礎的連接鋼板計算 預埋鋼板的面積 A0=F/fc=20808/=1749mm2； (3)井架基礎計算 單肢型鋼所需混凝土基礎面積 A計算如下： A= F/fa=20808/=208080 mm2； 單肢型鋼混凝土基礎邊長： a= A =456㎜； (4)配筋計算 井架單肢型鋼混凝土基礎計算簡圖相當于一個倒梯梁，其板底最大彎距按 下式計算： M= 221qL 式中： M— 井架單肢型鋼混凝土基礎底版中性軸處的彎距設計值； L— 井架單肢型鋼混凝土基礎底版中性軸處至基底邊緣的距離；取 L=a/2=456/2=228mm。 ③綴條穩(wěn)定性按下式計算： σ =N/（ ? A） =20550/()= N/mm2 其中 ? — 受壓構件穩(wěn)定系數(shù) A— 毛截面面積（ mm2） 橫綴條穩(wěn)定性σ =N/(φA)= N/mm 2＜ 215 N/mm2,滿足要求。 ③綴條穩(wěn)定性按下式計算： σ =N/（ ? A） =12440/()= N/mm2 其中 ? — 受壓構件穩(wěn)定系數(shù) A— 毛截面面積（ mm2） 斜綴條穩(wěn)定性σ =N/(φA)= N/mm 2＜ 215 N/mm2,滿足要求。 (4)綴條的計算 綴條型鋼采用 L808 ；綴條的截面力學參數(shù)為： Rmin= ㎝ 。 σ =54582/4585+{25160000/[4947847(1 0)]}= 第 i1道附墻處主肢截面計算強度 σ=≤[215]N/mm 2,滿足要求。 m。 15 電白二建 丹姿集團花都工業(yè)園 ― 井架及卸料平臺安裝（拆除）方案 (3).井架整體穩(wěn)定性計算： 井架在彎距作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性計算公式： σ =)1(1EXmxNNWMAN??? ?? 其中 N — 軸心壓力的計算值（ kN）； A — 井架橫截面的毛截面面積，取 4 = ㎝ 2 ? — 軸心受壓構件彎距作用平面內(nèi)的穩(wěn)定系數(shù)，取 ? =； mx? — 等效彎距系數(shù)，取 ； M— 計算范圍段最大偏心彎距值； W1—