擋土結(jié)構(gòu)物的土壓力(文件)
【正文】 壓力理論基于 滑動塊體的靜力平衡條件 建立的，采用 破壞面為平面 的假定，與實(shí)際情況存在一定差距（尤其是當(dāng)墻背與填土間摩擦角較大時） ? 二、三種土壓力在實(shí)際工程中的應(yīng)用 ?擋土墻直接澆筑在巖基上，墻的剛度很大，墻體位移很小，不足以使填土產(chǎn)生主動破壞，可以近似按照靜止土壓力計(jì)算 巖基 E0 ?擋土墻產(chǎn)生離開填土方向位移，墻后填土達(dá)到極限平衡狀態(tài)，按主動土壓力計(jì)算。 朗肯土壓力理論 ? 一、朗肯土壓力基本理論 ?、光滑 ? ? σ z=?z σ x＝ K0?z z f=0 pa＝ Ka?z pp＝ Kp?z 增加 減小 大主應(yīng)力方向 主動伸展 被動壓縮 小主應(yīng)力方向 pa pp ?f ? ?z K0?z 土體處于彈性平衡狀態(tài) 主動極限平衡狀態(tài) 被動極限平衡狀態(tài) 水平方向均勻壓縮 伸展 壓縮 主動朗肯狀態(tài) 被動朗肯狀態(tài) 水平方向均勻伸展 處于主動朗肯狀態(tài)， σ1方向豎直，剪切破壞面與豎直面夾角為 45o?/2 45o?/2 45o＋ ?/2 處于被動朗肯狀態(tài)， σ3方向豎直，剪切破壞面與豎直面夾角為 45o＋ ?/2 ? 二、主動土壓力 45o＋ ?/2 h 擋土墻在土壓力作用下，產(chǎn)生離開土體的位移，豎向應(yīng)力保持不變，水平應(yīng)力逐漸減小，位移增大到 △ a，墻后土體處于朗肯主動狀態(tài)時，墻后土體出現(xiàn)一組滑裂面，它與大主應(yīng)力面夾角 45o＋ ?/2，水平應(yīng)力降低到最低極限值 ?z(σ1) pa(σ3) 極限平衡條件 ?????? ???????? ?? 245ta n2245ta n 213 ???? oo c朗肯主動土壓力系數(shù) aaa KczKp 2?? ?朗肯主動土壓力強(qiáng)度 z h/3 Ea ?hKa ? 討論： 當(dāng) c=0,無粘性土 aaa KczKp 2?? ?朗肯主動土壓力強(qiáng)度 aa zKp ??h ? z成正比，沿墻高呈三角形分布 ?，即三角形面積 ?，即作用在離墻底 h/3處 aKh 2)2/1( ??2c√Ka Ea (hz 0)/3 當(dāng) c＞ 0, 粘性土 h 粘性土主動土壓力強(qiáng)度包括兩部分 ?1. 土的自重引起的土壓力 ?zKa ?2. 粘聚力 c引起的負(fù)側(cè)壓力 2c√Ka 說明： 負(fù)側(cè)壓力是一種拉力，由于土與結(jié)構(gòu)之間抗拉強(qiáng)度很低，受拉極易開裂，在計(jì)算中不考慮 負(fù)側(cè)壓力深度為臨界深度 z0 020 ??? aaa KcKzp ?)/(20 aKcz ???側(cè)壓力區(qū) （計(jì)算中不考慮） ?（不計(jì)負(fù)側(cè)壓力部分） ?，即作用在離墻底 (hz0)/3處 2/)2)(( 0 aaa KchKzhE ??? ?aaa KczKp 2?? ?z 0 ?hKa2c√Ka ? 三、被動土壓力 極限平衡條件 ????????????? 245ta n2245ta n 231 ???? ＋＋＋ oo c朗肯被動土壓力系數(shù) ppp KczKp 2?? ?朗肯被動土壓力強(qiáng)度 ?z(σ3) pp(σ1) 45o－ ?/2 h z 擋土墻在外力作用下，擠壓墻背后土體，產(chǎn)生位移，豎向應(yīng)力保持不變，水平應(yīng)力逐漸增大，位移增大到 △ p，墻后土體處于朗肯被動狀態(tài)時，墻后土體出現(xiàn)一組滑裂面，它與小主應(yīng)力面夾角 45o－ ?/2，水平應(yīng)力增大到最大極限值 ? 討論： 當(dāng) c=0,無粘性土 ppp KczKp 2?? ?朗肯被動土壓力強(qiáng)度 pp zKp ??? z成正比，
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