【正文】 有效長度（ ） A1 A2 A3 A4 2. 16 號(hào)截面的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 (1) 鋼筋與管壁間摩擦 1l? 具體值見下表 表 42 截面 4 計(jì)算表 編號(hào) 數(shù)量 A1 2 A2 2 A3 2 A4 2 ? ?xm ? ?rad? ? k ? ?1l MPa?cm徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 28 表 43 截面 8 計(jì)算表 編號(hào) 數(shù)量 A1 2 A2 2 A3 2 A4 2 表 44 截面 16 計(jì)算表 編號(hào) 數(shù)量 A1 2 A2 2 A3 2 A4 2 錨具變形鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 2l? 錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 2l? ，本設(shè)計(jì)采用 OVM 錨具，按《橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（ JTGD6220xx）預(yù)規(guī)第 條 =2 df????計(jì)算。 那么截面上緣負(fù)彎矩鋼筋的彈性壓縮 損失的平均值為： h4 1122hl E Pmmmm ??????????? ? ? ? ???。 ? ?xm ? ?rad? ? k ? ?1l MPa?? ?xm ? ?rad? ? k ? ?1l MPa?徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 29 表 45 2l? 計(jì)算表 錨固端 分跨跨中 鋼束號(hào) d?? 影響長度 fl 錨固端 2l? 距張拉端距離 x 錨固端 2l? Mpa mm Mpa mm Mpa 1 2 3 4 支座及跨中截面距張拉端的距離大于影響長度， 2l? 可忽略。每根鋼束長度計(jì)算可以得到一片主梁和三孔橋所需鋼束的總長度，用于備料和施工。預(yù)應(yīng)力鋼筋在跨中分為兩排，彎起角度最下排靠近梁中部的四根鋼束為 ? ，其余四根為 ? ，簡化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧 34 鋼束計(jì)算圖示 φαyy2y1ɑ0x 1x 2x 3x 5 x 4L 1徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 24 鋼束計(jì)算 1）計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離：錨固點(diǎn)至支座中心的水平距離 xia 1xa =10（ cm） 2xa =（ ?? ） =（ cm） 3xa =（ ?? ） =（ cm） 4xa =（ ?? ） =（ cm） 35 錨固端尺寸圖 表 31 鋼束起彎點(diǎn)至跨中距離計(jì)算表 鋼束號(hào) 起彎高度 y1 y2 L1 x3 φ R x2 x1 y (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) 1 3 3 0 0 15 0 2 43 15 0 3 83 15 0 4 123 10 0 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 25 表中各參數(shù)的計(jì)算方法如下： 1L 為靠近錨固端直線長度，根據(jù)需要自 行設(shè)定， y 為鋼束錨固點(diǎn)至鋼束起彎點(diǎn)的豎直距離，如鋼束計(jì)算圖式，根據(jù)各量的幾何關(guān)系，分別計(jì)算 : y1 = L1sinφ y2 = y – y1 x3 = L1cosφ x2 = R sinφL1 x1 = （ L/2 + axi） – x2– x3 式中 ? —— 鋼束彎起 角度（176。對(duì)于錨固端截面，預(yù)應(yīng)力鋼束合力 重心盡量靠近截面形心使截面均勻受壓，且要考慮錨具布置的可能性，滿足張拉操作方便。 sk —— 截面上核心距； sk =??? )( syhA I pe —— 預(yù) 應(yīng) 力 鋼 束 重 心 對(duì) 大 毛 截 面 重 心 軸 的 偏 心 距 ，pspp ayhaye ????? ， pa 可預(yù)先假定， h 為梁高， h=220cm； sy —— 截面形心到上緣的距離 ?I —— 抗彎慣性矩 廢黃河廉莊公路橋 初步設(shè)計(jì) 采用的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為1860?pkf MPa，彈性模量 Ep= ? MPa。 表 212 極限狀態(tài)內(nèi)力組合值 節(jié)點(diǎn) 內(nèi)力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 1 剪力 1370 434 645 774 彎矩 0 0 0 0 4 剪力 1130 2030 1620 1900 彎矩 823 2070 638 3900 8 剪力 7300 5440 5440 7170 彎矩 30900 24300 24300 32100 12 剪力 3810 2620 3360 2760 彎矩 1140 9900 120xx 7960 16 剪力 305 309 223 彎矩 21700 25600 26300 19100 表 213 正常使用狀態(tài)內(nèi)力組合值 節(jié)點(diǎn) 內(nèi)力 最 大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 1 剪力 817 583 645 645 彎矩 0 0 0 0 4 剪力 1330 1510 1470 1470 彎矩 1860 2100 1810 2630 8 剪力 5690 5460 5460 5650 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 19 彎矩 25000 24400 24400 25300 12 剪力 2890 2700 2760 2740 彎矩 8760 8790 8910 8230 16 剪力 90 彎矩 20xx0 20xx0 20200 19200 內(nèi)力組合表 表 214 內(nèi)力組合表 節(jié)點(diǎn) 內(nèi)力 極限組合 標(biāo)準(zhǔn)組合 最大 最小 最大 最小 1 剪力 1370 434 817 583 彎矩 0 0 0 0 2 剪力 444 258 101 102 彎矩 1610 220 863 482 3 剪力 345 1130 614 799 彎矩 1270 960 260 385 4 剪力 1130 2030 1330 1510 彎矩 2070 3900 1810 2630 5 剪力 1900 2930 2030 2210 彎矩 4220 8490 5330 6240 6 剪力 2660 3830 2740 2920 彎矩 9440 14700 10300 12200 7 剪力 3400 4730 3440 3630 彎矩 16200 22600 16700 17600 8 剪力 7300 5440 5690 5460 彎矩 24300 32100 24400 25300 9 剪力 6250 4760 4990 4780 彎矩 13800 18700 14100 14700 10 剪力 5560 4050 4290 4090 彎矩 4520 7280 5100 5600 11 剪力 4690 3530 3590 3400 彎矩 3930 1710 2570 2050 12 剪力 3810 2620 2890 2700 彎矩 120xx 1140 8910 8230 13 剪力 2930 1890 2190 2050 彎矩 18200 12800 13800 13000 14 剪力 2060 1160 1490 1310 彎矩 22700 16300 17400 16500 15 剪力 1180 428 789 610 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 20 彎矩 25400 18300 20200 19200 16 剪力 305 309 彎矩 26300 19100 20200 19200 注：彎矩單位為 mkN? ,剪力單位為 kN 。偶然作用的效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)取 ；與偶然作用同時(shí)出現(xiàn)的可變作用，根據(jù)觀測資料和工程經(jīng)驗(yàn)取適當(dāng)?shù)拇碇怠? 橋梁的自振頻率宜采用有限元方法計(jì)算，對(duì)于連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，沒有更精確方法計(jì)算時(shí)，可采用下列公式估算： 1 213 .6 162 ccEIf lm?? （ 21） 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 12 2 223 .6 512 ccEIf lm?? （ 22） /cm G g? （ 23） 式中 l — 結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑（ m ）； E — 結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（ 2/Nm）； CI — 結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩（ 4m ）； Cm — 結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量（ /kgm ），當(dāng)換算為重力計(jì)算時(shí)，其單位應(yīng)為（ 22/Ns m ）； G — 結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（ /Nm）； g — 重力加速度， ( / )g m s? 。 橫隔板在全橋截面計(jì)算中已經(jīng)計(jì)入，故此處不必重復(fù)計(jì)算， 人行欄桿 1 /q kN m? ， 防撞欄 2 /q kN m? ， 橋面鋪裝層 3 ( 24 23 ) 18 /q k N m? ? ? ? ? ?， 施工階段每延米重度為 1 2 3 /q q q k N m??? 。 圖 12 邊跨端部和跨中處截面 單位（ cm） 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 8 截面特性及單元重量計(jì)算成果表 表 11單元數(shù)量列表 單元號(hào) 左梁高 左面積 左單位重 右梁高 右面積 右單位重 單元重量 1 342 342 684 4 342 342 684 8 342 342 684 16 342 342 684 24 342 342 684 27 342 342 684 30 342 342 684 建模及數(shù)據(jù)輸入 廢黃河廉莊公路橋初步設(shè)計(jì) 采用《橋梁博士》軟件進(jìn)行內(nèi)力分析計(jì)算。 主梁尺寸擬定 根據(jù)已成橋資料及《梁橋》、《橋梁工程》（上冊(cè)）手冊(cè)有關(guān)連續(xù)箱梁橋截面形式及尺寸的相關(guān)內(nèi)容，擬定主梁尺寸如下： 橋梁單幅采用單箱單室主梁截面，箱頂寬 18m，底面寬 11m。 HRB400 鋼筋。 C55， C55混凝土強(qiáng)度指標(biāo)： 抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 MPa? , 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 MPa? , 彈性模量 43 .5 5 1 0cE M P a?? 。具體尺寸為截面梁高 ，為主跨徑的 1/15；采用實(shí)橋墩，橋墩高度為 8m。橋梁上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的包括：截面尺寸的擬定，內(nèi)力計(jì)算（恒載內(nèi)力、活載內(nèi)力和內(nèi)力組合），配筋設(shè)計(jì)，施工階段和使用階段的應(yīng)力驗(yàn)算，最終承載力極限狀態(tài)強(qiáng)度驗(yàn)算、剛度驗(yàn)算，預(yù)拱度設(shè)置等。 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 5 ：施工工序較多，建橋時(shí)間長，一般情況下未能采用高度機(jī)械化和工業(yè)化的建造方法，輔助設(shè)備和勞動(dòng)力用量多，增加了造價(jià)，不符合廢黃河 廉莊公路橋 設(shè)計(jì)、施工 。 2. 連續(xù)剛構(gòu)橋：這種型式的橋梁一般將墩做成薄壁墩，但橋墩的剛度比較小，很難承受船舶的撞擊力，而且基礎(chǔ)沉降對(duì)結(jié)構(gòu)影響大，不符合廢黃河 廉莊公路橋 設(shè)計(jì)、施工 。 2. 連續(xù)剛構(gòu)橋：這種型式的橋梁行車通暢，平順，安全，滿足交通要求，而且施工技術(shù)比較成熟，容易保證工程質(zhì)量 ，并且橋梁下凈空值比較大，能夠滿足通航性能的要求，但是此處地質(zhì)條件不好，墩高小，跨徑大，溫差大使混凝土收縮產(chǎn)生較大位移，對(duì)橋墩不利，不符合廢黃河 廉莊公路橋 設(shè)計(jì)、施工 。 施工方法：分節(jié)段吊裝施工。 第一方案 —— 連續(xù)剛構(gòu)橋預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋 此方案的橋跨布置為 14m +32m +14m , 橋全長 60m。 各層巖土層的具體分布情況可具體參見本工程地質(zhì)縱斷面圖以及工程地質(zhì)鉆孔綜合成果表。 （ 8） 強(qiáng)風(fēng)化花崗巖： 黃色帶粉紅的 ，塊狀結(jié)構(gòu)；巖芯呈柱狀 ～短柱狀，巖芯蝕變較強(qiáng)，錘擊聲較??；天然狀態(tài)單軸 抗壓強(qiáng)度 ～ ；飽和狀態(tài)下大部分試樣崩解，未崩解的飽和單軸抗壓強(qiáng)度 ～ ；地基容許承載力? ?0? =450～ 1000kPa；鉆孔灌注樁樁周土的極限摩阻力 i? =80～ 120kPa。 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 2 （ 4）粘土：灰黃色，褐黃色，可塑～硬塑狀態(tài)，中等～中偏低壓縮性，含鐵錳結(jié)核，土性較好；該層在橋址區(qū)總體分布較連續(xù)，層