【正文】 排水管內(nèi)徑， v管道中水流平均速度， Q排水量，m3/h計算出Q=141m3/h。排水管選無縫鋼管沿井壁樹脂錨桿固定。二、風(fēng)機風(fēng)量計算① 按排除炮煙計算風(fēng)機風(fēng)量Qm主風(fēng)=KQ=300=375m3/minQm副=KQ=425=531m3/min式中K——礦井通風(fēng)系數(shù)，② 風(fēng)筒通風(fēng)阻力hL沿程摩擦風(fēng)阻：Rm主=Rm副=Rm風(fēng)=局部風(fēng)阻：Rz主=n1ξγ/2gs2 + n2ξγ/2gs2 =. s 2/m6 Rz副=n1ξγ/2gs2 + n2ξγ/2gs2 =. s 2/m6 Rz風(fēng)=n1ξγ/2gs2 + n2ξγ/2gs2 =. s 2/m6出口風(fēng)阻：Rc主風(fēng)=Rc副=式中：Rm—風(fēng)阻，Pa .s 2/m6α—摩擦阻力系數(shù)， .s 2/m2L—風(fēng)筒長度，、D—風(fēng)筒直徑，、n1—風(fēng)筒接頭數(shù)，主/風(fēng)井59/57個、副井62個n2—風(fēng)筒轉(zhuǎn)彎數(shù)，1個ξ—γ—空氣相對密度，S—風(fēng)筒斷面積，主、g—重力加速度， hL主=( Rm+ Rz+ Rc) Qm. Q=2906Pa hL副=( Rm+ Rz+ Rc) Qm. Q=2898Pa hL風(fēng)=( Rm+ Rz+ Rc) Qm. Q=2831Pa風(fēng)筒出口局部阻力系數(shù)ξ＝，風(fēng)筒局部風(fēng)阻：hxo主風(fēng)＝ξQ2/ D4＝ hxo副＝ξQ2/ D4＝ 風(fēng)機全壓：hmt主= hL+ hxo=hmt副= hL+ hxo= hmt風(fēng)= hL+ hxo=③ 風(fēng)機工作風(fēng)阻：Rmt主=hmt/ Qm2= . s 2/m6Rmt副=hmt/ Qm2= . s 2/m6 Rmt風(fēng)=hmt/ Qm2= . s 2/m6④ 風(fēng)機選型根據(jù)以上計算可知：主、凍結(jié)段外壁掘砌施工采用該風(fēng)機配一路帶鋼襯箍的可伸縮膠質(zhì)風(fēng)筒（Φ600mm）沿井壁固定供風(fēng)；，凍結(jié)段外壁掘砌施工采用該風(fēng)機配一路帶鋼襯箍的可伸縮膠質(zhì)風(fēng)筒（Φ700mm）沿井壁固定供風(fēng)。自業(yè)主35/6KV變電所敷設(shè)兩路YJV395/10KV電纜至主、副井變電所做為主電源進線（兩路并列運行且互為備用），自35/6KV變電所敷設(shè)兩路YJV350/10KV電纜至風(fēng)井開閉所為風(fēng)井提供主電源。（一）主變選擇S6/≥KsbPz/cosΦKVA=1 (++)/=風(fēng)井選用ZXB95002/106/，安裝于風(fēng)井附近，供風(fēng)井低壓用電；內(nèi)置S9500/106/，一臺運行一臺備用；自動補償電容器一臺，總?cè)萘繛?60Kvar，補償容量隨負荷情況動調(diào)整。6KV母線選用TBB1型高壓電容器柜一臺，總?cè)萘繛?90kvar，運行容量可隨運行情況人工調(diào)整。Ⅱ、35KV/6KV變電所至風(fēng)井開閉所（1）經(jīng)濟電流密度選擇電纜截面Sj=Ig/Jj=(62)=，因選用兩根YJV350交聯(lián)聚氯乙烯10KV電力電纜，兩路并列運行且互為備用。主、風(fēng)井攪拌站內(nèi)均布置 1臺JS1500型強制式砼攪拌機和1臺PLD1600型砼配料機，副井攪拌站內(nèi)布置兩臺JS1000型強制式砼攪拌機和1臺PLD2400型砼配料機。、。攪拌用水在操作平臺上設(shè)水箱，水和附加劑的計量采用容積法。（3）電壓損失校驗高壓6KV配電線路允許電壓損失為5%，故：U=60005%=300V；因U2=IRcosφ=IL/(DS)=100/（100）=＜300V，故電壓損失符合要求。（2）按長時允許電流載流量校驗電纜截面YJV395/6KV交聯(lián)聚氯乙烯電力電纜在導(dǎo)線工作溫度為80℃、環(huán)境溫度為25℃時的長時載流量為248A2=496A＞，故符合要求。（二）功率因數(shù)改善由負荷統(tǒng)計表可知，采用分別在6KV、。在開閉所附近安裝KBSG500/6/。該風(fēng)機由泰安風(fēng)機廠制造，可滿足施工要求，三個井筒各設(shè)一臺風(fēng)機備用，保證施工期間井下正常通風(fēng)。井筒需風(fēng)量計算1）按瓦斯涌出量計算Q=100kq=100＝300m3/min式中：q——瓦斯絕對涌出量，； k——通風(fēng)系數(shù)。當涌水量小于10m3/h時，采用工作面風(fēng)動潛水泵向吊桶排水，吊桶帶水排到地面。 供、排水系統(tǒng)井筒施工用水由地面供給，沿井壁固定一趟φ506mm供水(兼做注漿管)管路（用160kgf高壓法蘭聯(lián)接），在上層吊盤設(shè)釋壓水箱，以適應(yīng)鑿巖等用水壓力的需要。 壓風(fēng)系統(tǒng)主、副、風(fēng)井井筒共用一個壓風(fēng)機站。176。⑦ 電機功率驗算：Po= QoWπD/（102η60ｉ） =10190592π（1026020）=638kW＜1000kW（絞車電機功率），滿足使用。② 設(shè)計選用187361770型鋼絲繩作為提升繩，繩重Ps=，鋼絲繩最小破斷拉力為98451kg。滿足要求。結(jié)論：；但以上計算結(jié)果為理論數(shù)據(jù)，實際施工時，絞車實際電流不得超過其額定電流，確保提升安全。（3）提升容器自重：：Qz=1049+145+195+=1405kg（7T鉤頭）（4）提升載荷：：Q=1600+(11/2)1000=5103kg提升鋼絲繩重：，重2246kg。（9）提升過卷高度驗算（5m3吊桶為例）。（8）提升偏角驗算滾筒中心與天輪中心距離為54m。（5）提升鋼絲繩最大靜張力：5m3吊桶（提升538m時）：Q=2161+9300+3532=14993kg4m3吊桶（）：Q=2001+7560+3994=13555kgFJD6A型傘鉆（）：Q=471+7500+3994=11965kg3m3底卸式吊桶（）：Q=2121+6615+3994=12730kg該終端載荷小于絞車鋼絲繩最大靜張力15000kg，滿足使用。⑨ 提升過卷高度驗算（3m3吊桶為例）h4=H(h1+h2+h3+)=（+++）=，式中：H—井架高度即井口水平到天輪平臺的距離，+h1—翻矸臺高度，h2—吊桶卸矸所需高度，h3—吊桶、鉤頭、連接裝置和滑架的總高度，h3=++=h4—提升過卷高度R—提升天輪公稱半徑，大于《煤礦安全規(guī)程》，滿足施工要求。⑧ 提升偏角驗算。⑤ 提升鋼絲繩靜張力：3m3吊桶（提升300m）：Q=1405+4320+1150=6875kg（）：Q=1405+5103+2155=8663kg（）：Q=356+5500+2155=8011kg單層單車1T罐籠提矸（）：Q=1960+592+1584+2155=6291kg該載荷均小于絞車鋼絲繩最大靜張力11500kg，滿足使用。 /20型絞車計算① 計算提升高度：H0=+（+）++=，取614m。 提升系統(tǒng)主井利用IV型（非標）鑿井井架鑿井，副井利用永久井架鑿井，風(fēng)井利用ⅣG型鑿井井架鑿井。采用強制式砼攪拌機拌料，每次純攪拌時間不小于3min。實際確定C含泥量小于1% 的干凈中粗河砂（或機制砂）、粒徑20～40mm的干凈灰?guī)r碎石、中性淡水等合格的原料配制井壁砼。（5）導(dǎo)水當含水層未探出水而井筒揭露后個別裂隙涌水或非含水層因為構(gòu)造出現(xiàn)少量涌水時，采用壁后預(yù)埋集水箱集水，用高壓軟管將水導(dǎo)出，以防涌水沿壁后進入工作面。（2）工作面排水在井壁安設(shè)一趟Ф159mm排水管路，在吊盤安裝1臺50m3/h的臥泵進行排水。施工前將編制揭煤專項施工組織設(shè)計指導(dǎo)施工。 井筒過煤層施工根據(jù)招標文件及井筒檢查孔資料，該礦井屬高瓦斯礦井。 井筒相關(guān)硐室的施工根據(jù)工程水文地質(zhì)、工程進展情況及業(yè)主要求，相關(guān)硐室開口段均采用與井筒同時施工的方案。 井筒基巖段砌壁砌壁選用MJY型整體金屬下行鋼模板（帶刃腳），（），與深孔光爆相結(jié)合，實現(xiàn)了一掘一砌正規(guī)循環(huán)作業(yè)。)圈徑(mm)總裝藥量(kg)眼間距(mm)起 爆順 序聯(lián)線方式164700901800900Ⅰ并 聯(lián)2134500903600862Ⅱ并 聯(lián)3204500905400845Ⅲ并 聯(lián)4384500896700553Ⅳ并 聯(lián)合計77 預(yù) 期 爆 破 效 果 副序號爆 破 指 標單 位數(shù) 量1炮眼利用率%892每循環(huán)爆破進尺m3每循環(huán)爆破實體矸石量m31544每循環(huán)炸藥消耗量kg5單位原巖炸藥消耗量kg/m36每米井筒炸藥消耗量kg/m7每循環(huán)雷管消耗量個 8單位原巖雷管消耗量個/m39每米井筒雷管消耗量個/m注意事項：施工過程中，應(yīng)根據(jù)井筒實際揭露的地質(zhì)條件適時調(diào)整爆破參數(shù)，以達到最佳爆破效果。45）m/卷、kg/卷、T220型高威力水膠炸藥爆 破 參 數(shù) 表 主圈別每圈眼數(shù)(個)眼深(mm)眼 裝藥 量(kg/眼)炮眼角度(176。 井筒基巖段掘進采用鉆爆法掘進。三井均選用傘鉆鑿巖，壓風(fēng)管、供水管、排水管、風(fēng)筒均沿井壁吊掛，以加大井內(nèi)提升空間。應(yīng)用該工法施工，井幫圍巖暴露時間短，施工安全，簡化了施工工序，輔助時間少，并能實現(xiàn)工種專業(yè)化，有利于提高工人的操作技術(shù)水平，實現(xiàn)正規(guī)循環(huán)，保證工程施工質(zhì)量和進度。如果出現(xiàn)停澆時，要按措施要求處理好施工縫，模板每次拆模后均嚴格清理干凈再涂刷脫模劑后使用。錨網(wǎng)噴支護可采用φ45mm全長錨固管縫式錨桿（間排距900mm左右）和φ6mm鋼筋網(wǎng)（網(wǎng)格100100mm）施工。（6）鋼筋的綁扎豎筋均采用直螺紋套管連接，環(huán)筋采用鋼筋搭接方式，搭接長度為35d (d為鋼筋直徑)，同一截面鋼筋搭接面積不得大于鋼筋總面積的25%，并應(yīng)均勻分布。此時應(yīng)對停工造成的施工縫應(yīng)根據(jù)具體情況分別處理，嚴重時可將表面殘渣清除，滑?；闯趸绦驁?zhí)行。內(nèi)壁澆注砼采用底卸式吊桶下料，砼下至上吊盤經(jīng)分灰器、溜灰管入模。 凍結(jié)段內(nèi)壁施工（1）施工方案根據(jù)主、副、風(fēng)井井筒凍結(jié)段井壁結(jié)構(gòu)設(shè)計及凍結(jié)壁強度分析。砼輸送均采用底卸式吊桶下料，入模砼均采用振動棒通過合茬窗口進行分層震搗。)圈徑(mm)總裝藥量(kg)眼間距(mm)起 爆順 序聯(lián)線方式164200901600800Ⅰ并聯(lián)212400090315042815Ⅱ并聯(lián)3174000904700864Ⅲ并聯(lián)4334000895800551Ⅳ并聯(lián)合計68 凍結(jié)基巖段預(yù)期爆破效果 序 號爆 破 指 標單 位數(shù) 量1炮眼利用率%902每循環(huán)爆破進尺m3每循環(huán)爆破實體矸石量m34每循環(huán)炸藥消耗量Kg5單位原巖炸藥消耗量Kg/m36每米井筒炸藥消耗量Kg/m7每循環(huán)雷管消耗量個688單位原巖雷管消耗量個/m39每米井筒雷管消耗量個/m 凍結(jié)段外壁施工凍結(jié)段外壁均采用整體金屬下行刃腳鋼模板砌筑，模板均由直模和刃腳兩部分構(gòu)成整體。)圈徑(mm)總裝藥量(kg)眼間距(mm)起 爆順 序聯(lián)線方式164200901600800Ⅰ并聯(lián)2114000902950829Ⅱ并聯(lián)3164000904300845Ⅲ并聯(lián)4304000895300542Ⅳ并聯(lián)合計63161 凍結(jié)基巖段預(yù)期爆破效果 序 號爆 破 指 標單 位數(shù) 量1炮眼利用率%902每循環(huán)爆破進尺m3每循環(huán)爆破實體矸石量m34每循環(huán)炸藥消耗量Kg1615單位原巖炸藥消耗量Kg/m36每米井筒炸藥消耗量Kg/m7每循環(huán)雷管消耗量個638單位原巖雷管消耗量個/m39每米井筒雷管消耗量個/m 凍結(jié)基巖段爆破原始條件 　　　 序 號名 稱單 位數(shù) 量備 注1井筒凈直徑m2井筒荒徑m3井筒掘進斷面m24巖石條件f4～65雷 管毫秒延期導(dǎo)爆管雷管6炸 藥（216。～。井壁砼由井口砼攪拌站配制，采用底卸式吊桶下料，入模砼采用振動棒通過合茬窗口進行分層震搗。為加快工程施工速度，保證工程質(zhì)量，凍結(jié)段外壁均采用短段掘砌施工方案，整體金屬下行刃腳模板砌壁，～；凍結(jié)段內(nèi)壁均采用金屬裝配式模板自下而上一次套內(nèi)壁施工。主、副井永久鎖口則在井筒施工結(jié)束后施工（可根據(jù)業(yè)主要求作適當調(diào)整）。目前永久鎖口施工圖未到，主、副井井筒均暫定按臨時鎖口施工（上段2m為五零磚墻結(jié)構(gòu)、下段素砼結(jié)構(gòu)），風(fēng)井按永久鎖口施工（鋼筋砼結(jié)構(gòu)）。；副井臨時鎖口：上口標高177。井筒涌水量建議采用值