【正文】 與大氣接觸的截面周邊長度,Ac為主梁混凝土截面面積,即：Ac=6356cm2 ,則h=26356/=(cm)查《公預(yù)規(guī)》：混凝土徐變系數(shù)終極值:混凝土收縮應(yīng)變終極值 σpc為傳力錨固時在跨中和L/4截面的全部受力鋼筋(包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和縱向非預(yù)應(yīng)力受力鋼筋，為簡化計算不計構(gòu)造鋼筋影響)截面重心處,由NpMGMG2所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值。 ①.構(gòu)件在制作、運輸及安裝等施工階段,混凝土強度等級為C40,在加應(yīng)力和自重作用下截面邊緣混凝土法向應(yīng)力。m；截面特性取表111中的第一階段的截面特性,代入上式得: 預(yù)加力階段混凝土的壓應(yīng)力滿足應(yīng)力限制的要求,混凝土的拉應(yīng)力通過規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫,預(yù)拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力,故預(yù)拉區(qū)只需配置配筋率不小于20%的縱向鋼筋即可。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： +≤= —在作用標(biāo)準(zhǔn)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力，按下式計算： = —由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，按下式計算： = ——標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值 此時有MG22=預(yù)應(yīng)力混凝土從預(yù)加應(yīng)力開始到受荷破壞，需經(jīng)受預(yù)加應(yīng)力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn)和破壞階段等四個階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應(yīng)對控制截面進行各個階段的驗算。m截面抗彎承載力:Mu=fcdb180。（2）斜截面承載力計算(取L/4截面): 首先根據(jù)公式進行截面抗剪強度上、下限復(fù)核，即:103α2ftdbh0≤γ0Vd≤103,式中Vd為驗算截面處承載能力極限狀態(tài)下的剪力組合設(shè)計值,Vd=(KN),fcu,k為混凝土強度等級，fcu,k=40MPa,腹板寬度b=360mm,h0為相應(yīng)于剪力組合設(shè)計值處截面有效高度，即縱向受力鋼筋合力作用點到混凝土受壓邊緣的距離,則：α2為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù),α2=,γ0Vd= (KN)γ0Vd=(KN)≤ 103α2ftdbh0=1033602132=(KN) 103=1033602132=(KN)≥γ0Vd=(KN) 計算說明截面尺寸滿足要求，且可不進行斜截面抗剪承載力的驗算。鑒于具有多根內(nèi)橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通常可只計算跨中橫隔梁的作用效應(yīng)。Ω=3= 一般橫隔梁彎矩為靠近橋中線的截面較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處的截面較大。假設(shè)中性軸位于上翼緣板內(nèi)，由公式: 則: 得： 3380x+21307=0解得滿足要求的最小x值為: x=6mm180mm故假設(shè)正確。整理得： 3420x+121955=0得： x=36mm鋼筋截面積As可由公式fsdAs=fcdbf’x得，則選用2Ф20的HRB335鋼筋A(yù)s′=628mm2，鋼筋布置如圖221所示。第三章 下部結(jié)構(gòu)第三章 下部結(jié)構(gòu)設(shè)計荷載：公路—Ⅱ級；橋面凈空：凈—11+2標(biāo)準(zhǔn)跨徑：40m；主梁全長：；計算跨徑：上部構(gòu)造：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土T形梁； 鋼筋：蓋梁主筋采用HRB335，其它均采用R235鋼筋； 混凝土：蓋梁、墩柱采用C30，系梁及鉆孔灌注樁用采C25； 考慮原有標(biāo)準(zhǔn)圖，選用如圖31所示結(jié)構(gòu)尺寸圖 31 橋墩結(jié)構(gòu)尺寸(尺寸單位：cm) 蓋梁計算 荷載計算 表31 上部結(jié)構(gòu)永久荷載每片邊梁自重（kN/m）每片中梁自重（kN/m）一孔上部結(jié)構(gòu)自重（kN）每一個支座恒載反力（kN）1 、8號 2 、 4 號邊梁 8中梁 4, (1/2蓋梁長度,見圖32)圖32（尺寸單位：cm）蓋梁計算和它的內(nèi)力計算表：11截面：自重（KN）：彎矩（）：2—2截面：表32蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應(yīng)計算截面編號自重（KN）彎矩(KN?m)剪力(KN)V左V右1—1 2—23—3 4—45—56—67—751備注： 1801201300100100200900200900200ax0b400ax0b150250(1).可變荷載的橫向分布系數(shù)計算:荷載對稱布置時采用杠桿原理法，非對稱布置時采用偏心受壓法。表37各截面彎矩計算荷載組合情況墩柱反力梁支座反力各截面彎矩G1R1R2R3R4截面②②截面③③截面④④截面⑤⑤截面⑥⑥截面⑦⑦組合⑥公路—Ⅱ級雙列對稱組合⑦公路—Ⅱ級雙列對稱組合⑧公路—Ⅱ級雙列非對稱組合⑨公路—Ⅱ級雙列非對稱表38各截面剪力計算荷載組合情況墩柱反力G1梁支座反力（KN）各截面剪力（KN）截面①①截面②②截面③③截面④④截面⑤⑤截面⑥⑥R1R2R3R4V左V右V左V右V左V右V左V右V左V右V左V右⑥0⑦01150⑧0⑨0荷載組合情況墩柱反力G1梁支座反力（KN）各截面剪力（KN）截面①①截面②②截面③③截面④④截面⑤⑤截面⑥⑥R1R2R3R4V左V右V左V右V左V右V左V右V左V右V左V右⑥0⑦01150⑧0表39 蓋梁內(nèi)力匯總表①①②②③③④④⑤⑤⑥⑥⑦⑦彎矩（KNm ；取γ0=；h0=1505=145cm 即: ≤ 化簡: 解得： ；選Φ28的HRB335鋼筋，其根數(shù)為根現(xiàn)實際選用10根，配筋率為: 該截面實際承載力為： (KN 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)截面符合≤可不進行斜截面抗剪承載力力計算，僅需按 《公預(yù)規(guī)》。(汽車荷載位置見圖310)圖310 （尺寸單位：cm）(1).單列車時: 雙列車時: (2).人群荷載單側(cè)時: 人群荷載雙側(cè)時: (1).最大最小垂直反力時，計算見表311 表311 可變荷載組合垂直反力計算(雙孔) 編號荷載情況最大垂直反力(KN)最小垂直反力(KN)橫向分布η1Bη1(1+μ)橫向分布η2Bη1(1+μ)1公路—Ⅱ級單列車 2雙列車3人群荷載單側(cè)行人 4雙側(cè)行人 表中汽車公路—Ⅱ級已乘沖擊系數(shù)，1+μ=(2).最大彎矩時，計算見表312 表312可變荷載組合最大彎矩計算(單孔)編號荷載情況墩柱頂反力計算式Bη1(1+μ)垂直力(KN)水平力 H(KN)對柱頂中心彎矩(KN 設(shè)g=；代入,后，經(jīng)整理得: ，采用C25混凝土，φ20的R235鋼筋。m) 根據(jù)《地基基礎(chǔ)規(guī)范》，摩擦樁受壓容許承載力按下式計。: : : : 作用于樁頂?shù)暮爿d反力N恒為:N恒=N1+N2+N3+N4=(KN): (已扣除浮力)(1).兩跨可變荷載反力:(公路—Ⅱ級)；(人群荷載,單側(cè))(2).單跨可變荷載反力:(公路—Ⅱ級)；(人群荷載,雙側(cè))(3).制動力T=54(KN),作用點在支座中心，距樁頂距離為: (m)(4).縱向風(fēng)力: 風(fēng)壓力取:442=(Pa) 由蓋梁所引起的風(fēng)力: (KN) 對樁頂?shù)牧Ρ蹫? (m) 墩柱引起的風(fēng)力: 對樁頂?shù)牧Ρ蹫? (m) 橫向風(fēng)因墩柱橫向剛度較大，可不予考慮。m) (KN(2).單孔荷載，最大彎矩時，墩柱頂按小偏心受壓構(gòu)件驗算:故η=，ηe0=。 已知h0=1450mm，σs=280MPa，一根主筋Φ28所能承受的彎矩值為:其中z= =1334mm代入后得 (KN其他截面的配筋設(shè)計見表210表310 各截面鋼筋量計算表截面號M(KN ：≤；； 以下取33截面作配筋設(shè)計，其他截面雷同，在此不做詳細(xì)計算。表33汽車荷載橫向分配后各梁支點反力荷載橫向分配情況汽車荷載計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)單孔荷載雙孔荷載B對稱時按杠桿法算單列公路II級1號梁0002號梁0003號梁4號梁5號梁6號梁7號梁0008號梁000雙列公路II級1號梁0002號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁000非對稱布置按偏心受壓法計算單列公路II級1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁雙列公路II級1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁表34人群荷載橫向分配后各梁支點反力荷載橫向分配情況人群荷載計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)單孔荷載雙孔荷載B對稱時按杠桿法算人群荷載1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁非對稱布置按偏心受壓法計算人群荷載1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁 (4).各梁永久荷載、可變荷載反力組合表35 各梁永久荷載、可變荷載基本組合計算表編號荷載情況1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁（1）恒載（2）公路II級雙列對稱00（3）公路II級雙列非對稱（4）人群對稱（5）人群非對稱（6）（1）+（2）+（4）（7）（1）+（2）+（5）974（8）（1）+（3）+（4）（9）（1）+（3）+（5）計算公式為： 表36 雙柱反力Gi計算荷載組合情況反力G1(KN) 組合⑥ 公路—Ⅱ